Obrázek 1.. Schéma výpočtu pro cihlové sloupy navržené budovy.

Vzniká zároveň přirozená otázka: Jaký minimální průřez sloupců poskytne požadovanou sílu a stabilitu? Samozřejmě, že myšlenka vyložila sloupce z hliněné cihly, a ještě více tak zdi domu, nejsou zdaleka nových a všech možných aspektů výpočtů cihlových stěn, občané, pilíře, které jsou podstatou sloupců, jsou dostatečně podrobné V SNIP II-22-81 (1995) "Kámen a armamatické struktury". Je to tento regulační dokument a měl by být veden výpočty. Níže uvedený výpočet již není více než příklad použití zadaného Snipu.

Chcete-li určit sílu a stabilitu sloupců, musíte mít dostatečně mnoho zdrojových dat, jako jsou: cihlová značka pro sílu, oblast nábojistného rheel na sloupcích, zatížení sloupců, oblast kříže Sekce sloupce, a pokud to není známo žádné z tohoto fáze návrhu, můžete provést následujícím způsobem:

Příklad výpočtu cihlové kolony pro stabilitu během centrální komprese

Určeno:

Terasa s rozměry 5x8 m. Tři sloupce (jeden uprostřed a dva podél okrajů) od obličejové duté cihlové části 0,25x0,25 m. Vzdálenost mezi osami kolony 4 m. Cihla značka pro sílu M75.

Předpokládané předpoklady:

.

S tímto konstrukčním schématem bude maximální zatížení na středním spodním sloupci. Je to právě ji a měla by počítat s pevností. Zatížení sloupce závisí na souboru faktorů, zejména ze stavební plochy. Například St. Petersburg je 180 kg / m 2 a v Rostově-on-Don - 80 kg / m 2. S ohledem na hmotnost střechy 50-75 kg / m 2 může být zatížení sloupce ze střechy pro Pushkin Leningradské oblasti:

N se střechou \u003d (180 · 1,25 + 75) · 5 · 8/4 \u003d 3000 kg nebo 3 tuny

Vzhledem k tomu, že současné zatížení z materiálu překrytí a od lidí, kteří jsou mačkání na terase, nábytek atd., Není ještě známý, ale vyztužená betonová deska není přesně naplánována, ale předpokládá se, že překrytí budou dřevěné, od samostatně Ležící hrany, pak pro výpočty zátěže terasy můžete mít rovnoměrně distribuované zatížení 600 kg / m 2, pak bude zaměřená síla z terasy působící na centrální sloupec:

N z terasy \u003d 600 · 5 · 8/4 \u003d 6000 kg nebo 6 tun

Vlastní hmotnost sloupce 3 m bude:

N ze sloupců \u003d 1500 · 3 · 0,38 · 0,38 \u003d 649,8 kg nebo 0,65 tun

Celkové zatížení na střední dolní koloně v průřezu sloupce v blízkosti nadace bude:

N s ob \u003d 3000 + 6000 + 2 · 650 \u003d 10300 kg nebo 10,3 tun

V tomto případě je však možné vzít v úvahu, že neexistuje velmi vysoká pravděpodobnost, že dočasná břemeno sněhu, maximum v zimě, a dočasné zatížení překrytí, maximum v létě bude připojeno současně. Ty. Součet těchto zátěží může být vynásobena pravděpodobnostním poměrem 0,9, pak:

N s přibližně \u003d (3000 + 6000) · 0,9 + 2 · 650 \u003d 9400 kg nebo 9,4 tun

Odhadované zatížení extrémních sloupců bude téměř dvakrát méně:

N cr \u003d 1500 + 3000 + 1300 \u003d 5800 kg nebo 5,8 tun

2. Stanovení pevnosti zdiva.

Cihlová značka M75 znamená, že cihla musí vydržet zatížení 75 kgf / cm 2, nicméně, pevnost cihel a pevnost zdiva jsou různé věci. Pochopit, že to pomůže následující tabulce:

stůl 1. Odhadovaná odolnost proti kompresi pro zdivo (podle SNIP II-22-81 (1995))

Ale to není všechno. Pořád stejný Snip II-22-81 (1995) nárok 3,11 A) Doporučuje méně než 0,3 m 2 v oblasti pilířích a přepravních pásů, vynásobte hodnotu vypočteného odporu Koeficient pracovních podmínek γ c \u003d 0,8. A protože oblast průřezu našeho sloupu je 0,25x0,25 \u003d 0,0625 m 2, pak budete muset použít toto doporučení. Jak vidíme, pro cihlu značky M75, a to i při použití zdivného roztoku M100, síla zdiva nepřesahuje 15 kgf / cm 2. V důsledku toho bude odhadovaná odolnost pro náš sloupec 15 · 0,8 \u003d 12 kg / cm 2, pak bude maximální tlakové napětí:

10300/625 \u003d 16,48 kg / cm 2\u003e r \u003d 12 kgf / cm 2

Aby byla zajištěna nezbytná síla sloupce, potřebujete nebo používat cihly větší pevnosti, například M150 (vypočtená odolnost proti kompresi během m100 roztoku Marque bude 22 · 0,8 \u003d 17,6 kg / cm 2) nebo zvýšení Průřez sloupce nebo použití křížové zesílení zdiva. Zatímco se zaměříme na použití odolnější cihly obličeje.

3. Stanovení stability cihlového sloupce.

Síla zdiva a stabilita cihlového sloupu je také různé věci a stejné Snip II-22-81 (1995) doporučuje stanovit stabilitu cihlové sloupce podle následujícího vzorce:

N ≤ m g φRf (1.1)

kde m g. - koeficient s přihlédnutím k účinku dlouhodobého zatížení. V tomto případě jsme měli, konvenčně řečeno, protože s výškou sekce h. ≈ 30 cm, hodnota tohoto koeficientu může být přijata 1.

Poznámka: Ve skutečnosti, s koeficientem M g, vše není tak jednoduché, můžete zobrazit podrobnosti v komentářích článku.

φ - koeficient podélného ohýbání v závislosti na flexibilitě sloupce λ . Chcete-li určit tento koeficient, musíte znát odhadovanou délku sloupce l. 0 A vždy se shoduje s výškou sloupce. Medleties stanovení odhadované délky návrhu jsou prezentovány samostatně, zde pouze upozorňují, že podle článku 4.3: "Vypočtené výšky stěn a pilířích l. 0 Při určování koeficientů podélného ohybu φ V závislosti na podmínkách podpory na horizontálních podpěrách by měly být přijaty:

a) s pevným závěsem podporuje l. 0 \u003d n.;

b) s elastickou horní nosností a tvrdou špetkou v dolní podpěři: pro jednoznačné budovy l. 0 \u003d 1.5h., pro multipresové budovy l. 0 \u003d 1.25h.;

c) pro volně stojící návrhy l. 0 \u003d 2n.;

d) pro struktury s částečně sevřenými referenčními sekcemi - s přihlédnutím k skutečnému stupni svírání, ale ne méně l. 0 \u003d 0,8n.kde N. - Vzdálenost mezi přesahy nebo jinými horizontálními podpěry, přičemž železobetonová horizontální podporuje vzdálenost mezi nimi ve světle. "

Na první pohled lze naším výpočtovým systémem považovat za splnění podmínek klauzule B). To je, můžete si vzít l. 0 \u003d 1,25H \u003d 1,25 · 3 \u003d 3,75 metry nebo 375 cm. Můžeme však s jistotou použít tento význam pouze tehdy, když je nižší podpora opravdu tvrdá. Pokud je cihlová kolona stanovena na vrstvě hydroizolace z gumárny, položenou na základu, pak je taková podpěra zpracována jako závěs a ne pevně sevřel. A v tomto případě je náš design v rovině paralelně s rovinou stěny geometricky proměnlivou, protože konstrukce překrytí (odděleně ležící desky) neposkytuje dostatečnou tuhost v určené rovině. 4 výstupy jsou možné z podobné situace:

1. Aplikujte zásadně odlišný konstruktivní schéma

například kovové sloupy, pevně uzavřené na základ, na které budou regenerace pevné, pak od estetických úvah, pak mohou být kovové sloupy nasekány obličejovou cihnou značkou, protože celá zatížení bude odebráno kov. V tomto případě musí být pravda vypočtena kovovými sloupy, ale vypočtená délka lze odebrat l. 0 \u003d 1.25h..

2. Udělat další překrytí,

například z listových materiálů, které zváží jak horní, tak nižší podporu sloupce, jako je zavěšená, v tomto případě l. 0 \u003d H..

3. Udělejte membránu tuhosti

v rovině rovnoběžně s rovinou stěny. Například na okrajích rozložte sloupce, ale spíše jednoduchou věc. Bude také umožnit zvážit jak horní, dolní podpěru sloupce, jako závěsné, ale v tomto případě je nutné dodatečně vypočítat rigiditu membrána.

4. Věnujte pozornost výše uvedeným možnostem a vypočítejte sloupce, jako samostatně stojící s pevnou nižší podporou, tj. l. 0 \u003d 2n.

Nakonec se starověké Řekové dali sloupce (i když, ne z cihel) bez znalosti o odporu materiálů, bez použití kovových kotev, a tak pečlivě napsané stavebními standardy a pravidla v těchto dnech nebyly, Nicméně, některé sloupce stojí a dodnes.

Znáte odhadované délky sloupce, můžete určit koeficient flexibility:

λ H. \u003d L. 0 / H. (1.2) nebo

λ I. I. \u003d L. 0 / I. (1.3)

kde h. - výška nebo šířka průřezu sloupce a i. I. - Poloměr setrvačnosti.

Není obtížné stanovit poloměr setrvačnosti v zásadě, je nutné rozdělit moment setrvačnosti sekce na oblast průřezu, a pak odstraňovat druhý kořen z výsledku, ale v tomto případě neexistuje žádná velká nezbytnost . Takto λ h \u003d 2 · 300/25 \u003d 24.

Známe hodnotu koeficientu flexibility, můžete konečně určit koeficient podélného ohybu podle tabulky:

Tabulka 2.. Koeficienty podélného ohýbání pro konstrukce kamene a aramatamy (podle SNIP II-22-81 (1995))

Zároveň elastická charakteristika zdiva α Stanoveno tabulkou:

Tabulka 3.. Elastická charakteristika zdiva α (Podle SNIP II-22-81 (1995))

V důsledku toho bude hodnota koeficientu podélného ohybu asi 0,6 (s hodnotou elastické charakteristiky α 12. 1200. 12. 1200. \\ T Pak bude maximální zatížení na centrálním sloupci:

N p \u003d m g φγ s rf \u003d 1х0.6х0.8х22х625 \u003d 6600 kg< N с об = 9400 кг

To znamená, že přijatý oddíl 25x25 cm zajistit stabilitu nižší centrální centrální stlačené kolony nestačí. Pro zvýšení stability zvýší nejvíce optimálního průřezu sloupce. Pokud se například rozšíří sloupec s neplatným uvnitř poloviny cihel, rozměry 0,38x0,38 m, což se zvýší nejen oblast průřezu kolony na 0,13 m 2 nebo 1300 cm 2, ale Poloměr setrvačnosti sloupce se zvýší i. I. \u003d 11,45 cm.. Pak λ i \u003d 600 / 11.45 \u003d 52.4a hodnota koeficientu φ \u003d 0,8.. V tomto případě bude maximální zatížení na centrálním sloupci:

N p \u003d m g φγ s rf \u003d 1х0.8х0.8х22х1300 \u003d 18304 kg\u003e n s přibližně \u003d 9400 kg

To znamená, že průřez 38x38 cm zajistit stabilitu nižší centrální centrální stlačené kolony je dostatečná s okrajem a může dokonce snížit cihlovou značku. Například s původně přijatou značkou M75 bude mezní zatížení:

N p \u003d m g φy s rf \u003d 1x0.8x0.8x12x1300 \u003d 9984 kg\u003e n s přibližně \u003d 9400 kg

Zdá se, že je to všechno, ale je žádoucí vzít v úvahu další detail. Nadace v tomto případě je lépe dělat se stuhou (jeden pro všechny tři sloupce), a ne trochu (odděleně pro každý sloupec), jinak dokonce i malé základy uchycení povedou k přídavným napětím v těle sloupce a může způsobit zničení. S ohledem na všechny výše uvedené, nejoptimálnější průřez sloupce 0,51x0,51 m a z estetického hlediska je takový průřez optimální. Průřezová plocha těchto sloupců bude 2601 cm2.

Příklad výpočtu cihlové kolony pro stabilitu při kompresi mimo jiné

Extrémní sloupce v navrženém domě nebudou centrálně stlačeny, protože Rigel bude založena na nich pouze na jedné straně. A i když budou rigLely položeny na celý sloupec, pak zatížení z překrytí a střechy bude přenášeno do extrémního sloupce ve středu průřezu sloupce. V jakém místě bude přenášen jako výsledný z tohoto zatížení, závisí na úhlu sklonu riglelů na nosičech, modulech pružnosti z vlhkostí a sloupů a řady dalších faktorů, které jsou podrobně uvažovány v článku "Výpočet odkazu na paprsek k zmačkaný." Toto posunutí se nazývá excentricita aplikace zatížení E asi. V tomto případě se zajímáme o nejnepříznivější kombinaci faktorů, ve kterých bude zatížení z překrytého sloupce přenášeno co nejblíže k okraji kolony. To znamená, že sloupec kromě zatížení sám bude také jednat o ohybový moment rovný M \u003d ne.A tento okamžik by měl být zohledněn při výpočtu. V obecném případě může být inspekce stability prováděna podle následujícího vzorce:

N \u003d φRF - mf / w (2.1)

kde W. - okamžik odolnosti vůči sekci. V tomto případě může být zatížení pro nižší extrémní sloupce ze střechy považováno za centrálně aplikované a excentricita bude vytvářet pouze zátěž z překrytí. S excentricitou 20 cm

N p \u003d φRF - mf / w \u003d1x0.8x0.8x12x2601. - 3000 · 20 · 2601· 6/51 3 \u003d 19975, 68 - 7058.82 \u003d 12916,9 kg\u003eN cr \u003d 5800 kg

Dokonce i s velmi velkou excentricitou aplikace zátěže máme více než dvojnásobek pro sílu.

Poznámka: Snip II-22-81 (1995) "Stone and Armcatament designu" doporučuje použít jiný způsob výpočtu sekce, který zohledňuje vlastnosti kamenných konstrukcí, ale výsledek bude přibližně stejný, tedy výpočetní metodou Doporučeno Snipem není zde.

Zkontrolujeme sílu cihlové modernosti ložiskové stěny rezidenční budovy variabilní podlahy v Vologda.

Počáteční údaje:

Výška podlahy je síťová \u003d 2,8 m;

Počet podlah - 8 fl;

Krok ložiskových stěn - A \u003d 6,3 m;

Rozměry otvoru okna - 1,5x1,8 m;

Velikosti závažnosti sekce -1,53x0,68 m;

Tloušťka vnitřního koleje - 0,51 m;

Sekvenční oblast - A \u003d 1,04 m 2;

Délka nosných plošinových desek překrývání na zdiva

Materiály: Silikátová cihla zesílená obličeje (250CH120CH88) GOST 379-95, Značka Sul-125/25, Silikátový porézní kámen (250CH120CH138) GOST 379-95, Mark SRP -150/25 a cihlová křemičitá dutina zesílená (250x120x88) GOST 379-95 Označit Surp-150/25. Pro zdivo 1-5 podlahy se používá cement-písčité roztok M75, pro 6-8 podlaží, hustota zdiva \u003d 1800 kg / m3, pokládání vícevrstvých, izolace - polystyrenová pěna PSB-C -35 n \u003d 35 kg / m3 (GOST 15588 86). S vícevrstvým zdivem bude zátěž přenesen do vnitřní vesty vnější stěny, takže při výpočtu tloušťky vnějšího krytu a izolace neberou v úvahu.

Sběr zatížení z povlaku a překrývání je uvedeno v tabulkách 2.13, 2.14, 2.15. Odhadovaná efektivní je prezentována na Obr. 2.5.

Obrázek 2.12. Odhadovaná moderní: A - plán; B - Vertikální část stěny; B-schéma výpočtu; Pan Moment.

Tabulka 2.13. Sběr zatížení na povlaku, kn / m 2

Načítko	Regulační hodnota kn / m2		CN / m2.
Konstantní: 1. Vrstva locome TKP, T \u003d 3,7 mm, hmotnost 1m2 materiálu 4,6 kg / m2, \u003d 1100 kg / m3 2. Vrstva místního HPP, T \u003d 2,7 mm hmotnost 1 m2 materiálu 3,6 kg / m2, \u003d 1100 kg / m3 3. Základní nátěr "PRICA asfaltová"
4. Cement-písečná potěr, t \u003d 40 mm, \u003d 1800 kg / m3 5. Keramzitový štěrk, t \u003d 180 mm, \u003d 600 kg / m3, 6. Izolace - PSB-C-35, T \u003d 200 mm, 35 kg / m3 7. parosol 8. Zesílená betonová deska
Dočasný: S0n \u003d 0,7csqMackst \u003d 0,7 H2.4 1CH1CH1

Tabulka 2.14. Sběr zatížení pro překrytí podkroví, kN / m2

Tabulka 2.15. Sběr zatížení na zaměnitelné překrytí, kN / m2

Tabulka 2.16. Zatížení sklizně na 1 mp. Z vnější stěny t \u003d 680 mm, kN / m2

Určete šířku místa nákladu podle vzorce 2.12

kde je vzdálenost B mezi středovými osami, M;

a - Velikost desky překrytí, m.

Délka nákladního prostoru je určena vzorcem (2,13).

kde l je šířka efektivního;

l F - Šířka okenních otvorů, m.

Stanovení prostoru nákladu (respektive, obr. 2.6) se provádí vzorcem (2,14)

Obrázek 2.13. Schéma Definice nákladního prostoru

Počítání úsilí N na nejjednodušší podlaží na úrovni prvního podlahy překrývají hladiny, které jsou založeny na nákladním prostoru a aktivním zatížení na překrývání, povlaky a střešní krytiny, zatížení hmotnosti vnější stěny.

Tabulka 2.17. Sklizeň zatížení, kn / m

Načítko	Vypočtená hodnota kN / m
1. Design povlaku
2. Grotický překrývání
3. Měření překrytí
4. Vnější stěna t \u003d 680 mm

Výpočet extracentně stlačených neozbrojených prvků kamenných konstrukcí by měl být vyroben vzorcem 13

V případě seberealizace cihlového domu je naléhavá potřeba spočítat, zda zatížení, které jsou položeny v projektu, vydrží zdivo. Zvláště závažná situace se skládá z leavných míst, oslabených oknem a dveřmi. V případě velkého zatížení nemusí tyto oblasti vydržet a být zničeny.

Přesný výpočet stability těsnění ke stlačování překrývacími podlahami je poměrně složitý a je určen vzorce vloženými v regulačním dokumentu SNIP-2-22-81 (dále jen "<1>). V inženýrských výpočtech síly stěny ke kompresi se zohledňuje mnoho faktorů, včetně konfigurace stěny, odolnost vůči kompresi, pevnost tohoto typu materiálů a mnohem více. Nicméně, přibližně, "na očích", můžete odhadnout odpor stěny ke kompresi, s použitím odhadovaných tabulek, ve kterých je pevnost (v tuny) spojena závislá na šířce stěny, stejně jako cihlové a malty značky. Tabulka je vypracována pro výšku stěny 2,8 m.

Síla stolu cihlové zdi, tun (příklad)

Značky		Šířka webu viz
cihlový	řešení	25	51	77	100	116	168	194	220	246	272	298
50	25	4	7	11	14	17	31	36	41	45	50	55
100	50	6	13	19	25	29	52	60	68	76	84	92

V případě, že hodnota šířky zjednodušení je v intervalu mezi zadaným způsobem, je nutné zaměřit se na minimální počet. Zároveň by si mělo být pamatováno, že neexistují všechny faktory, které mohou upravit stabilitu, sílu konstrukce a odolnost cihlové stěny do komprese v poměrně širokém rozsahu.

Časem zatížení jsou dočasné a konstantní.

Trvalý:

• hmotnost prvků konstrukcí (hmotnost plotů, nosiče a jiných konstrukcí);
• tlak půd a hornin;
• hydrostatický tlak.

Dočasný:

• hmotnost dočasných struktur;
• zatížení ze stacionárních systémů a zařízení;
• tlak v potrubí;
• zatížení z uložených výrobků a materiálů;
• klimatické zatížení (sníh, holly, vítr atd.);
• a mnoho dalších.

Při analýze zátěží struktur je třeba vzít v úvahu celkové účinky. Níže je příkladem výpočtu hlavních zatížení na nejjednodušší podlaží budovy.

Načítání cihlového zdiva

Pro účetnictví předpokládané části síly sítí musíte shrnout zátěž:

V případě nízkopodlažní konstrukce je úkol značně zjednodušen a mnoho dočasných zatížení faktorů může být zanedbáno tím, že se na fázi návrhu dotazem určitého okraje bezpečnosti.

V případě výstavby 3 nebo více podlaží je nutná pečlivá analýza na speciálních vzorcích, s přihlédnutím k přidání zatížení z každého patra, úhel aplikace síly a mnohem více. V některých případech je síla síly dosaženo výztužím.

Příklad výpočtu zatížení

Tento příklad ukazuje analýzu stávajícího zatížení na jednoduchost 1. patra. Zde jsou pouze trvalé zatížení z různých konstrukčních prvků budovy, s přihlédnutím k nerovné hmotnosti struktury a úhel aplikace síly.

Data analýza zdrojů:

• počet podlah - 4 podlaží;
• tloušťka stěn cihel t \u003d 64cm (0,64 m);
• podíl zdiva (cihla, roztok, sádrová) m \u003d 18 kN / m3 (indikátor je odebírán z referenčních dat, tabulka 19<1>);
• Šířka otvorů oken je: SH1 \u003d 1,5 m;
• výška okenních otvorů - B1 \u003d 3 m;
• sexy část 0,64 * 1,42 m (zatížená oblast, kde je aplikována hmotnost překrývajících konstrukčních prvků);
• výška podlahy veterinář \u003d 4,2 m (4200 mm):
• tlak je distribuován pod úhlem 45 stupňů.

1. Příklad zatížení stěny (vrstva sádry 2 cm)

NST \u003d (3-4SH1V1) (H + 0,02) MYF \u003d (* 3-4 * 3 * 1,5) * (0,02 + 0,64) * 1,1 * 18 \u003d 0, 447mn.

Šířka zatížené plochy p \u003d mokrý * b1 / 2-w / 2 \u003d 3 * 4.2 / 2.0-0.64 / 2,0 \u003d 6 m

Np \u003d (30 + 3 * 215) * 6 \u003d 4,072mn

Nd \u003d (30 + 1,26 + 215 * 3) * 6 \u003d 4,094mn

H2 \u003d 215 * 6 \u003d 1,290mn,

včetně H2L \u003d (1,26 + 215 * 3) * 6 \u003d 3,878mn

1. Vlastní váha efektivní

NPR \u003d (0,02 + 0,64) * (1,42 + 0,08) * 3 * 1,1 * 18 \u003d 0,0588 mn

Celkové zatížení bude výsledkem kombinace těchto zátěží na jednoduchost budovy, pro jeho výpočet, zatížení zatížení ze stěny se provádějí z překrytí 2 metrové podlahy a hmotnosti projektované oblasti) .

Schéma systému analýzy zátěže a síly

Chcete-li vypočítat modernost cihlové zdi, budete potřebovat:

• délka podlahy (je to výška místa) (veterinář);
• počet podlah (CET);
• tloušťka stěny (t);
• cihlová šířka stěn (w);
• parametry zdiva (typ cihel, cihla značka, značka řešení);

1. Square nejjednodušší (P)

1. Tabulka 15.<1> Je nutné určit koeficient A (charakteristika pružnosti). Koeficient závisí na typu, cihlové a maltové značce.
2. Indikátor flexibility (g)

1. V závislosti na indikátoru A a G, podle tabulky 18<1> Musíte vidět koeficient ohybu f.
2. Nalezení výšky stlačeného dílu

kde e0 je indikátor exkrensisitu.

1. Nalezení oblasti stlačené části sekce

PSG \u003d p * (1-2 e0 / t)

1. Stanovení flexibility stlačeného dílu jednoduchého

Gsg \u003d mokrý / tvrdý

1. Definice tabulky. osmnáct<1> Koeficient FSG na základě GSG a koeficientu A.
2. Výpočet průměrného koeficientu FSR

FSR \u003d (F + FSG) / 2

1. Definice koeficientu Ω (tabulka 19)<1>)

ω \u003d 1 + e / t<1,45

1. Výpočet síly ovlivňující sekci
2. Stanovení stability

Y \u003d KDV * FSR * R * PSG * Ω

KDV - dlouhodobý koeficient

R - Zední odolnost vůči kompresi může být definována na stole 2<1>, v MPA.

1. Dobíjení

Příklad výpočtu síly zdiva

- mokré - 3,3 m

- CET - 2

- T - 640 mm

- W - 1300 mm

- Parametry zdiva (hliněné cihly z plastového lisování, cement-písčité řešení, cihla zbrusu - 100, označení Řešení - 50) \\ t

1. Oblast (p)

N \u003d 0,64 * 1,3 \u003d 0,832

1. Tabulka 15.<1> Určete koeficient A.

1. Flexibilita (g)

R \u003d 3,3 / 0,64 \u003d 5,156

1. Koeficient ohybu (tabulka 18)<1>).

1. Výška stlačeného dílu

HARD \u003d 0,64-2 * 0,045 \u003d 0,55 m

1. Plocha stlačené části sekce

PSG \u003d 0,832 * (1-2 * 0,045 / 0,64) \u003d 0,715

1. Flexibilita stlačeného dílu

GSG \u003d 3,3 / 0,55 \u003d 6

1. fSG \u003d 0,96.
2. Výpočet FSR.

FSR \u003d (0,98 + 0,96) / 2 \u003d 0,97

1. Stůl. devatenáct<1>

ω \u003d 1 + 0,045 / 0,64 \u003d 1,07<1,45

Pro stanovení aktuálního zatížení musíme vypočítat hmotnost všech konstrukčních prvků, které mají dopad na navrženou část budovy.

1. Stanovení stability

Y \u003d 1 * 0,97 * 1,5 * 0,715 * 1,07 \u003d 1,113 mn

1. Dobíjení

Podmínka je splněna, síla zdiva a pevnost jeho prvků je dostačující

Nedostatečný odpor snadné

Co dělat, pokud vypočítaný odpor tlaku tlaku nestačí? V tomto případě je nutné posílit zeď pomocí výztuže. Níže je příkladem analýzy požadované modernizace struktury s nedostatečnou odolností proti kompresi.

Pro pohodlí můžete použít tabulková data.

Spodní linka představuje indikátory pro stěnu, vyztužené drátěnou pletou o průměru 3 mm, s buňkou 3 cm, třída B1. Posílení každého třetího řádku.

Zvýšení pevnosti je asi 40%. Typicky je tato odolnost vůči kompresi dostačující. Je lepší provést podrobnou analýzu výpočtem změny v pevnostních vlastnostech v souladu s navrženou metodou strukturální vylepšení.

Níže je příkladem takového výpočtu.

Příklad výpočtu amplifikace společného

Zdrojová data - viz předchozí příklad.

• výška podlahy je 3,3 m;
• tloušťka stěny - 0,640 m;
• Šířka zdiva 1 300 m;
• typické charakteristiky zdiva (typ cihel - hliněné cihly vyrobené lisováním, typu roztoku - cement s pískem, značkou cihel - 100, malty - 50) \\ t

V tomto případě není proveden stav v\u003e \u003d N (1,113)<1,5).

Je nutné zvýšit odolnost proti kompresi a pevnost konstrukce.

Získat

k \u003d U1 / Y \u003d 1,5 / 1,113 \u003d 1,348,

ty. Je nutné zvýšit sílu struktury o 34,8%.

Posílení železobetonového sponu

Výztuž se provádí kabelem 0,060 m, který je opatřen tloušťkou 0,060 m. Vertikální tyče 0,340 m2, svorky 0,0283 m2 v krocích po 0,150 m.

Rozměry sekce rozšířeného designu:

Sh_1 \u003d 1300 + 2 * 60 \u003d 1,42

T_1 \u003d 640 + 2 * 60 \u003d 0,76

S takovými ukazateli se provádí stav v\u003e \u003d n. Odolnost vůči kompresi a pevnosti struktury je dostatečná.

Potřeba vypočítat zdivo během výstavby soukromého domu je pro každého developera zřejmé. Během výstavby bytových budov se používají slinku a červená cihla, dokončovací cihla se používá k vytvoření atraktivního vzhledu vnějšího povrchu stěn. Každá cihla značka má své vlastní specifické parametry a vlastnosti, ale rozdíl ve velikostech mezi různými známkami je minimální.

Maximální množství materiálu lze vypočítat definováním celkového objemu stěn a dodávat jej do objemu jedné cihly.

Cihla Cihla se používá k vybudování elitních domů. Má velký podíl, atraktivní vzhled, vysoká síla. Omezené použití je způsobeno vysokou hodnotou materiálu.

Nejoblíbenějším a požadovaným materiálem je červená cihla. Má dostatečnou pevnost s relativně malou specifickou hmotností, je snadno zpracovávána, málo vystavena životnímu prostředí. Nevýhody jsou nedbalé povrchy s velkou drsností, schopnost absorbovat vodu při vysoké vlhkosti. Za normálních provozních podmínek se tato schopnost neprojevuje.

Pro pokládání cihel existují dvě metody:

• dlaždice;
• lžíce.

Při pokládání metody čerpání je cihla položena přes zeď. Tloušťka stěny by měla být nejméně 250 mm. Vnější povrch stěny se bude skládat z koncových povrchů materiálu.

S lžící metodou, cihla je položena spolu. Vně to ukazuje boční povrch. Tímto způsobem můžete umístit stěny v pLlipichu - 120 mm tlusté.

Co potřebujete k výpočtu

Maximální množství materiálu lze vypočítat definováním celkového objemu stěn a dodávat jej do objemu jedné cihly. Výsledný výsledek bude přibližný a nadměrný. Pro přesnější výpočet je nutné vzít v úvahu následující faktory:

• zdivo šev;
• přesné rozměry materiálu;
• tloušťka všech stěn.

Výrobci poměrně často z různých důvodů nevydrží standardní rozměry produktů. Červená zdivo cihla podle GOST by měla mít rozměry 250x120x65 mm. Aby se zabránilo chybám, zbytečným materiálovým nákladům, doporučuje se objasnit velikosti v přítomnosti cihel od dodavatelů.

Optimální tloušťka vnějších stěn pro většinu oblastí je 500 mm nebo 2 cihly. Taková velikost poskytuje vysokou pevnost budovy, dobrou tepelnou izolaci. Nevýhodou je velkou hmotností konstrukce a v důsledku toho tlak na nadaci a dolní vrstvy zdiva.

Velikost zdivného švu bude nejprve záviset na kvalitě řešení.

Pokud je pro přípravu směsi používat hrubý písek, šířka švu se zvýší, s jemnozrnnými švy lze provést tenčí. Optimální tloušťka zdivných švů je 5-6 mm. V případě potřeby se nechá provádět švy o tloušťce 3 až 10 mm. V závislosti na velikosti švů a způsobu pokládání cihel, můžete ušetřit určité množství.

Například, vezměte tloušťku švu 6 mm a metoda lžičky pokládání cihlových stěn. S tloušťkou stěny 0,5 m, je nutné vložit šířku 4 cihel.

Celková šířka mezer bude 24 mm. Pokládání 10 řad 4 cihel dává celkovou tloušťku všech mezer v 240 mm, což je téměř rovnající se délce standardního produktu. Celková plocha zdiva bude přibližně 1,25 m 2. Pokud jsou cihly těsně kladeny, bez mezer, 240 ks se umístí v 1 m2. S ohledem na mezery bude spotřeba materiálu přibližně 236 kusů.

Zpět do kategorie

Metodika pro výpočet nosných stěn

Při plánování vnější velikosti budovy je žádoucí zvolit více hodnoty 5. S takovými čísly je snazší provádět výpočet, poté provedeno ve skutečnosti. Při plánování konstrukce by měly 2 podlaží vypočítat množství materiálu ve fázích, pro každé patro.

Zpočátku, výpočet vnějších stěn v prvním patře. Můžete například vzít budovu s rozměry:

• délka \u003d 15 m;
• šířka \u003d 10 m;
• výška \u003d 3 m;
• tloušťka stěn ve 2 cihlách.

Pro tyto velikosti je nutné určit obvod struktury:

(15 + 10) x 2 \u003d 50

3 x 50 \u003d 150 m 2

Po vypočtení celkové plochy můžete určit maximální množství cihel pro konstrukci stěny. Chcete-li to udělat, musíte znásobit určitý počet cihel pro 1 m 2 na celkové ploše:

236 x 150 \u003d 35 400

Výsledkem je neznámý, stěny musí mít otvory pro instalaci dveří a oken. Počet vstupních dveří se může lišit. Malé soukromé domy jsou obvykle jedno dveře. Pro velké velikosti je žádoucí naplánovat dva vstupy. Počet oken, jejich velikost a umístění stanoví interní uspořádání budovy.

Jako příklad můžete vzít 3 okenní otvory na 10 metrů stěnu, 4 pro 15 metrů. Jeden ze stěn se s výhodou provádí hluchý, bez otvoru. Objem dveří může být stanoven standardními rozměry. S rozdílem mezi velikostí ze standardního objemu je možné vypočítat velikost, přidání šířky montážní vůle k nim. Pro výpočet použijte vzorec:

2 x (A x c) x 236 \u003d s

kde: A - šířka dveří, ve výšce, C - objem v množství cihel.

Standardní hodnoty, dostaneme:

2 x (2 x 0,9) x 236 \u003d 849 ks.

Objem okenních otvorů se vypočítá podobně. S velikostí oken 1,4 x 2,05 m bude hlasitost 7450 kusů. Určete počet cihel na teplotní mezeru jednoduše: musíte násobit délku obvodu podle 4. V důsledku toho bude 200 kusů.

35400 — (200 + 7450 + 849) = 26 901.

Získat požadovanou částku s malým okrajem, protože během provozu jsou možné chyby a další neočekávané situace.

III. Výpočet kamenných konstrukcí

Zatížení pro podstatnou hodnotu (obr. 30) na úrovni regenerace prvního patra překryta, kN:

sníh pro II Sněhový prostor

válcované střešní krytiny - 100 n / m 2

asfaltový potěr s tloušťkou N / m 3 15 mm

izolace - dřevěné vláknité desky s tloušťkou 80 mm s hustotou N / m 3

parosolation - 50 n / m 2

prefabrikované betonové povlakové desky - 1750 n / m 2

hmotnost zesílené betonové farmy

hmotnost římsy na zděné zdivo na n / m 3

cihlová zdivo Hmotnost nad +3.03

zaměřeno na klaše překrývání (podmíněně vylučující pokračování riglelů)

hmotnost plnění oken s N / m 2

celkové zatížení kalkulace na jednoduchost možností. +3.03.

Podle ustanovení 6.7.5 a 8.2.6 se nechá být považován za stěnu demontovanou v nadmořské výšce do jednotných prvků s umístěním podpěrných spár na úrovni riglelů. V tomto případě je zatížení z horních podlah prováděno ve středu závažnosti části stěny překrývajícího podlahy a všechna zatížení knutu v rámci této podlahy jsou považovány za aplikovány se skutečnou excentricitou vzhledem ke středu závažnosti stěny.

Podle ustanovení 6,9 odst. 8.2.2 vzdálenost od bodu použití reakčních reakcí Rigel P. Před vnitřním okrajem stěny v nepřítomnosti podpěrů, upevnění polohy referenčního tlaku, ne více než jedna třetina hloubka tulevy reigleelu a ne více než 7 cm (obr. 31).

S hloubkou utěsnění Riglel do zdi ale z \u003d 380 mm, ale Z: 3 \u003d 380: 3 \u003d

127 mm\u003e 70 mm Přijímáme bod referenčního tlaku

R. \u003d 346,5 kN ve vzdálenosti 70 mm od vnitřního okraje stěny.

Odhadovaná výška nejjednodušší v dolním patře

Pro konstrukční schéma pro podstatu spodního patra budovy vezmeme stojan s špetkou na úrovni hrany základu a hínou v úrovni překrytí.

Flexibilita Selence z silikátové cihlové zbrusu 100 na značce 25 řešení, R. \u003d 1,3 MPa v tabulce. 2 je určen podle poznámky 1 k tabulce. 15 s elastickou zednoucí charakteristikou A \u003d 1000;

koeficient podélného ohýbání v tabulce. 18 j \u003d 0,96. V souladu s ustanovením 4.14 ve stěnách s pevným horním podpěrem nesmí být v úvahu podélný průhyb v referenčních sekcích (J \u003d 1,0). Ve střední třetině výšky těsnění se koeficient podélného ohybu rovná vypočtené hodnotě J \u003d 0,96. V předem ramenu výšky J se liší lineárně od J \u003d 1,0 k vypočtené hodnotě J \u003d 0,96 (obr. 32). Hodnoty koeficientu podélného ohýbání v odhadovaných úsecích zjednodušení, v úrovních vrcholu a spodní části okna

Obr. 31.

magitudy ohybových momentů v úrovni restrukturalizace a v odhadovaných úsecích efektivnosti na úrovni horní a dolní části otvoru okna

knm;

knm;

Obr.32.

Velikost normálních sil ve stejných sekcích

Excentricity podélné síly e. 0 = M.: N.:

Mm.< 0,45 y. \u003d 0,45 × 250 \u003d 115 mm;

Mm.< 0,45 y. \u003d 115 mm;

Mm.< 0,45 y. \u003d 115 mm;

Schopnost ložiska extracentně stlačené jemnosti pravoúhlého průřezu podle nároku 4.7 je stanovena vzorcem

kde (J- koeficient podélného průhybu pro celý průřez obdélníkového prvku; ); m g. - koeficient s přihlédnutím k účinku dlouhodobého provozu (s h. \u003d 510 mm\u003e 300 mm M g. = 1,0); ALE - Plocha odpadních vod.