2.1. عملکرد عادی

بیایید به نمودار در شکل نگاه کنیم. 2.1، نشان دهنده مقطعی از کندانسور هوا خنک در طول کار معمولی است. فرض کنید مبرد R22 وارد کندانسور شود.

نقطه الفبخارات R22 که تا دمای حدود 70 درجه سانتیگراد فوق گرم می شوند، از لوله تخلیه کمپرسور خارج شده و با فشار حدود 14 بار وارد کندانسور می شوند.

خط A-B.سوپر گرمای بخار در فشار ثابت کاهش می یابد.

نقطه B.اولین قطرات مایع R22 ظاهر می شود. دما 38 درجه سانتیگراد است، فشار هنوز حدود 14 بار است.

خط B-C.مولکول های گاز به متراکم شدن ادامه می دهند. مایع بیشتر و بیشتر ظاهر می شود، بخار کمتر و کمتری باقی می ماند.
فشار و دما با توجه به رابطه فشار و دما برای R22 ثابت می ماند (14 بار و 38 درجه سانتیگراد).

نقطه ج.آخرین مولکول های گاز در دمای 38 درجه سانتیگراد متراکم می شوند. دما و فشار به ترتیب در حدود 38 درجه سانتیگراد و 14 بار ثابت می مانند.

خط C-D. تمام مبرد متراکم شده است.

نقطه D R22 در خروجی کندانسور فقط در فاز مایع است. فشار هنوز حدود 14 بار است، اما دمای سیال به حدود 32 درجه سانتیگراد کاهش یافته است.

برای رفتار مبردهای مخلوط مانند هیدروکلرو فلوئوروکربن ها (HCFCs) با لغزش دمای زیاد، به بند B بخش 58 مراجعه کنید.
برای رفتار مبردهای هیدروفلوئوروکربن (HFC) مانند R407C و R410A، به بخش 102 مراجعه کنید.

تغییر حالت فاز R22 در خازن را می توان به صورت زیر نشان داد (شکل 2.2 را ببینید).

از A به B. کاهش سوپرهیت بخار R22 از 70 به 38 درجه سانتیگراد (منطقه A-B منطقه ای برای حذف گرمای بیش از حد در کندانسور است).

در نقطه B اولین قطرات مایع R22 ظاهر می شود.
از B تا C. چگالش R22 در دمای 38 درجه سانتیگراد و 14 بار (منطقه B-C منطقه چگالش در کندانسور است).

در نقطه C آخرین مولکول بخار متراکم شده است.
از C تا D. زیرخنک کردن مایع R22 از 38 تا 32 درجه سانتیگراد (منطقه C-D منطقه زیر خنک کننده مایع R22 در کندانسور است).

در طول کل این فرآیند، فشار ثابت باقی می‌ماند، برابر با خوانش فشار سنج HP (در مورد ما 14 بار).
حال اجازه دهید نحوه عملکرد هوای خنک کننده در این مورد را در نظر بگیریم (شکل 2.3 را ببینید).

هوای بیرون که کندانسور را خنک می کند و در دمای ورودی 25 درجه سانتی گراد وارد می شود، تا 31 درجه سانتی گراد گرم می شود و گرمای تولید شده توسط مبرد را از بین می برد.

می‌توانیم تغییرات دمای هوای خنک‌کننده را هنگام عبور از کندانسور و دمای کندانسور را به شکل نموداری نشان دهیم (شکل 2.4 را ببینید) که در آن:

tae- دمای هوا در ورودی کندانسور.

تاس- دمای هوا در خروجی کندانسور

tK- دمای میعان، از فشار سنج HP بخوانید.

A6(بخوانید: دلتا تتا) تفاوت دما.

به طور کلی، در کندانسورهای هوا خنک، اختلاف دما در سراسر هوا وجود دارد A0 = (tas-tae) دارای مقادیری از 5 تا 10 K است (در مثال ما 6 K).
تفاوت بین دمای میعان و دمای هوا در خروجی کندانسور نیز از 5 تا 10 کلوین است (در مثال ما 7 کلوین).
بنابراین، اختلاف دمای کل ( tK-tae) می تواند از 10 تا 20 K باشد (به عنوان یک قاعده، مقدار آن در حدود 15 K است، اما در مثال ما 13 K است).

مفهوم اختلاف دمای کل بسیار مهم است، زیرا برای یک خازن معین این مقدار تقریباً ثابت می ماند.

با استفاده از مقادیر داده شده در مثال بالا، می توان گفت که برای دمای هوای بیرون در ورودی کندانسور برابر با 30 درجه سانتی گراد (یعنی tae = 30 درجه سانتی گراد)، دمای متراکم tk باید برابر باشد:
tae + dbtot = 30 + 13 = 43 درجه سانتیگراد،
که با قرائت گیج فشار بالا در حدود 15.5 بار برای R22 مطابقت دارد. 10.1 بار برای R134a و 18.5 بار برای R404A.

2.2. خنک کننده فرعی در کندانسورهای هوا خنک

یکی از مهمترین ویژگی های مهمدر محل کار مدار تبریدبدون شک درجه فوق خنک شدن مایع در خروجی کندانسور است.

ما فوق خنک شدن یک مایع را تفاوت بین دمای چگالش مایع در فشار معین و دمای خود مایع در همان فشار می نامیم.

می دانیم که دمای تراکم آب در فشار جوبرابر با 100 درجه سانتیگراد بنابراین، وقتی یک لیوان آب در دمای 20 درجه سانتیگراد می نوشید، از دیدگاه ترموفیزیک، شما در حال نوشیدن آبی هستید که 80 درجه کلوین فوق العاده خنک شده است!

در کندانسور، خنک کننده فرعی به عنوان تفاوت بین دمای چگالش (که از فشار سنج HP خوانده می شود) و دمای مایع اندازه گیری شده در خروجی کندانسور (یا در گیرنده) تعریف می شود.

در مثال نشان داده شده در شکل. 2.5، ساب خنک کننده P/O = 38 - 32 = 6 K.
مقدار نرمال ساب خنک کننده مبرد در کندانسورهای هوا خنک معمولاً در محدوده 4 تا 7 K است.

هنگامی که مقدار ساب خنک کننده خارج از محدوده دمای معمولی باشد، اغلب نشان دهنده یک فرآیند عملکرد غیرعادی است.
بنابراین، در زیر موارد مختلف هیپوترمی غیر طبیعی را تجزیه و تحلیل خواهیم کرد.

2.3. تجزیه و تحلیل موارد ناهنجاری Hypocooling.

یکی از بزرگترین مشکلات در کار یک تعمیرکار این است که نمی تواند فرآیندهای رخ داده در داخل خطوط لوله و در مدار تبرید را ببیند. با این حال، اندازه‌گیری میزان خنک‌کننده فرعی می‌تواند تصویر نسبتاً دقیقی از رفتار مبرد در مدار ارائه دهد.

توجه داشته باشید که اکثر طراحان خازن های خنک کننده با هوا را اندازه می کنند تا در خروجی کندانسور در بازه 4 تا 7 کلوین، ساب خنک کننده فراهم کنند. بیایید ببینیم اگر مقدار ساب خنک کننده خارج از این محدوده باشد، در کندانسور چه اتفاقی می افتد.

الف) کاهش هیپوترمی (معمولاً کمتر از 4 کلوین).

در شکل شکل 2.6 تفاوت حالت مبرد داخل کندانسور را در هنگام فوق خنک سازی معمولی و غیرعادی نشان می دهد.
دما در نقاط tB = tc = tE = 38 درجه سانتی گراد = دمای تراکم tK. اندازه گیری دما در نقطه D مقدار tD = 35 درجه سانتیگراد را بدست می دهد، زیر خنک سازی 3 K.

توضیح.هنگامی که مدار تبرید به طور عادی کار می کند، آخرین مولکول های بخار در نقطه C متراکم می شوند. سپس مایع به خنک شدن ادامه می دهد و خط لوله در تمام طول آن (منطقه C-D) با فاز مایع پر می شود، که رسیدن به یک حالت طبیعی را ممکن می کند. مقدار زیر خنک کننده (به عنوان مثال، 6 K).

اگر کمبود مبرد در کندانسور وجود داشته باشد، منطقه C-D به طور کامل با مایع پر نمی شود، فقط وجود دارد منطقه کوچکاین منطقه به طور کامل توسط مایع (منطقه E-D) اشغال شده است و طول آن برای اطمینان از فوق خنک شدن عادی کافی نیست.
در نتیجه، هنگام اندازه گیری هیپوترمی در نقطه D، قطعاً مقداری کمتر از حد طبیعی دریافت خواهید کرد (در مثال شکل 2.6 - 3 K).
و هر چه مبرد در نصب کمتر باشد، فاز مایع آن در خروجی کندانسور کمتر و درجه ساب خنک شدن آن کمتر خواهد بود.
در حد، با کمبود قابل توجهی از مبرد در مدار واحد تبرید، در خروجی از کندانسور مخلوطی از بخار و مایع وجود خواهد داشت که دمای آن برابر با دمای چگالش خواهد بود، یعنی خنک کننده فرعی برابر با O K خواهد بود (شکل 2.7 را ببینید).

بنابراین، شارژ ناکافی مبرد همیشه منجر به کاهش ساب خنک کننده می شود.

نتیجه این است که یک تعمیرکار ماهر بدون اطمینان از عدم نشتی و بدون اطمینان از پایین بودن غیرعادی ساب کولینگ، بی‌احتیاطی به دستگاه مبرد اضافه نمی‌کند!

توجه داشته باشید که با اضافه شدن مبرد به مدار، سطح مایع در قسمت پایین کندانسور افزایش می یابد و باعث افزایش ساب خنک کننده می شود.
اجازه دهید اکنون به بررسی پدیده مخالف یعنی هیپوترمی بیش از حد بپردازیم.

ب) افزایش هیپوترمی (معمولاً بیش از 7 k).

توضیح.در بالا دیدیم که کمبود مبرد در مدار منجر به کاهش ساب کولینگ می شود. از طرف دیگر، مبرد بیش از حد در پایین کندانسور جمع می شود.

در این حالت، طول منطقه کندانسور که کاملاً با مایع پر شده است افزایش می یابد و می تواند کل منطقه را اشغال کند. بخش E-D. مقدار مایع در تماس با هوای خنک‌کننده افزایش می‌یابد و بنابراین مقدار خنک‌کننده فرعی نیز بیشتر می‌شود (در مثال در شکل 2.8 P/O = 9 K).

در پایان، اشاره می کنیم که اندازه گیری مقدار ساب خنک کننده برای تشخیص روند عملکرد یک واحد تبرید کلاسیک ایده آل است.
طی یک تحلیل دقیق گسل های معمولیخواهیم دید که چگونه می توان داده های این اندازه گیری ها را در هر مورد خاص به طور دقیق تفسیر کرد.

خنک سازی خیلی کم (کمتر از 4 K) نشان دهنده کمبود مبرد در کندانسور است. افزایش ساب کولینگ (بیش از 7 K) نشان دهنده وجود بیش از حد مبرد در کندانسور است.

به دلیل نیروی جاذبه، مایع در پایین کندانسور جمع می شود، بنابراین ورودی بخار به کندانسور همیشه باید در بالا قرار داشته باشد. بنابراین گزینه های 2 و 4 حداقل راه حل عجیبی هستند که جواب نمی دهند.

تفاوت بین گزینه های 1 و 3 عمدتاً در دمای هوایی است که در ناحیه هیپوترمیک می وزد. در گزینه 1، هوایی که خنک کننده فرعی را فراهم می کند، از آنجایی که از کندانسور عبور کرده است، وارد منطقه خنک کننده فرعی می شود که قبلاً گرم شده است. طراحی گزینه 3 را باید موفق ترین در نظر گرفت، زیرا تبادل گرما را بین مبرد و هوا طبق اصل جریان مخالف اجرا می کند.

این گزینه دارد بهترین ویژگی هاانتقال حرارت و طراحی گیاه به عنوان یک کل.
اگر هنوز تصمیم نگرفته اید که هوای خنک کننده (یا آب) را از کندانسور به کدام سمت ببرید، به این فکر کنید.

حامل

دستورالعمل های نصب، تنظیم و نگهداری

محاسبه SUPERCOOLING و overheating

هیپوترمی

1. تعریف

تراکم بخار مبرد اشباع (Tc)
و دما در خط مایع (Tl):

PO = Tk Tzh.

گردآورنده

درجه حرارت)

3. مراحل اندازه گیری

الکترونیکی به خط مایع در کنار فیلتر
خشک کننده اطمینان حاصل کنید که سطح لوله تمیز است،
و دماسنج آن را محکم لمس می کند. فلاسک را بپوشانید یا
سنسور فوم برای عایق بندی دماسنج
از هوای اطراف

فشار کم).

فشار در خط تخلیه

اندازه گیری باید زمانی که واحد انجام شود
تحت شرایط طراحی بهینه عمل می کند و توسعه می یابد
حداکثر عملکرد.

4. با توجه به جدول تبدیل فشار به دما برای R 22

دمای تراکم بخار اشباع را پیدا کنید
مبرد (Tk).

5. دمای اندازه گیری شده توسط دماسنج را ثبت کنید

روی خط مایع (Tj) و آن را از دما کم کنید
متراکم شدن تفاوت حاصل مقدار خواهد بود
هیپوترمی

6. اگر سیستم به درستی با مبرد شارژ شده باشد

هیپوترمی بین 8 تا 11 درجه سانتیگراد است.
اگر هیپوترمی کمتر از 8 درجه سانتیگراد باشد، نیاز دارید
مبرد را اضافه کنید و اگر بیش از 11 درجه سانتیگراد بود آن را بردارید
فریون اضافی

فشار در خط تخلیه (با توجه به سنسور):

دمای تراکم (از جدول):

دمای خط مایع (دماسنج): 45 درجه سانتی گراد

هیپوترمی (محاسبه شده)

با توجه به نتایج محاسبات، مبرد را اضافه کنید.

بیش از حد گرم شود

1. تعریف

هیپوترمی تفاوت بین دما است
مکش (Tv) و دمای تبخیر اشباع
(Ti):

PG = تی وی تی.

2. تجهیزات اندازه گیری

گردآورنده
منظم یا دماسنج دیجیتال(با سنسور

درجه حرارت)

فیلتر یا فوم عایق
جدول تبدیل فشار به دما برای R 22.

3. مراحل اندازه گیری

1. لامپ یا سنسور دماسنج مایع را قرار دهید

الکترونیکی به خط مکش در کنار
کمپرسور (10-20 سانتی متر). از سطح اطمینان حاصل کنید
لوله تمیز است و دماسنج بالای آن را محکم لمس می کند
قطعات، در غیر این صورت قرائت دماسنج نادرست خواهد بود.
لامپ یا سنسور را با فوم بپوشانید تا عایق شود.
دماسنج را از هوای اطراف جدا کنید.

2. منیفولد را در خط تخلیه (حسگر

فشار بالا) و خط مکش (سنسور
فشار کم).

3. پس از تثبیت شرایط، ضبط کنید

فشار در خط تخلیه طبق جدول تبدیل
فشار به دما برای R 22 دما را پیدا کنید
تبخیر مبرد اشباع (Ti).

4. دمای اندازه گیری شده توسط دماسنج را ثبت کنید

روی خط مکش (تلویزیون) 10-20 سانتی متر از کمپرسور.
مقداری اندازه گیری و محاسبه کنید
میانگین دمای خط مکش

5. دمای تبخیر را از دما کم کنید

مکش تفاوت حاصل مقدار خواهد بود
گرمای بیش از حد مبرد

6. چه زمانی تنظیم صحیحشیر انبساط

دمای بیش از حد بین 4 تا 6 درجه سانتیگراد است. با کمتر
گرمای بیش از حد، مقدار زیادی وارد اواپراتور می شود
مبرد، و باید شیر را ببندید (پیچ را بچرخانید
در جهت عقربه های ساعت). با گرمای بیش از حد بیشتر در
مبرد بسیار کمی وارد اواپراتور می شود و
باید شیر را کمی باز کنید (پیچ را روی آن بچرخانید
در جهت عقربه های ساعت).

4. مثالی از محاسبه ساب کولینگ

فشار خط مکش (توسط سنسور):

دمای تبخیر (از جدول):

دمای خط مکش (دماسنج): 15 درجه سانتی گراد

گرمای بیش از حد (محاسبه شده)

شیر انبساط را کمی باز کنید

نتایج محاسبه (گرمای بیش از حد).

توجه

اظهار نظر

پس از تنظیم شیر انبساط، فراموش نکنید
پوشش را دوباره در جای خود قرار دهید. فقط سوپرهیت را تغییر دهید
پس از تنظیم ساب کولینگ

19.10.2015

درجه فوق خنک شدن مایع به دست آمده در خروجی کندانسور است شاخص مهم، که مشخص می کند کار پایدارمدار تبرید ساب کولینگ تفاوت دمایی بین مایع و چگالش در یک فشار معین است.

در فشار معمولی اتمسفر، دمای آب میعان 100 درجه سانتیگراد است. طبق قوانین فیزیک، آبی که 20 درجه باشد، 80 درجه سانتیگراد فوق خنک در نظر گرفته می شود.

خنک کننده فرعی در خروجی مبدل حرارتی با تفاوت بین دمای مایع و میعان متفاوت است. بر اساس شکل 2.5، هیپوترمی 6 K یا 38-32 خواهد بود.

در خازن های هوا خنک، نشانگر ساب خنک کننده باید از 4 تا 7 K باشد. اگر مقدار متفاوتی داشته باشد، نشان دهنده عملکرد ناپایدار است.

تعامل بین کندانسور و فن: اختلاف دمای هوا.

هوای پمپ شده توسط فن دارای دمای 25 درجه سانتیگراد است (شکل 2.3). گرما را از فریون می گیرد و باعث می شود دمای آن به 31 درجه تغییر کند.

شکل 2.4 تغییر دقیق تری را نشان می دهد:

Tae - علامت دمای هوای عرضه شده به کندانسور؛

تاس - هوا با دمای کندانسور جدید پس از خنک شدن؛

Tk - خوانش گیج فشار در مورد دمای میعان.

Δθ - اختلاف دما.

تفاوت دما در کندانسور هوا خنک با استفاده از فرمول محاسبه می شود:

Δθ =(tas - tae)، که در آن K دارای حدود 5-10 K است. در نمودار این مقدار 6 K است.

اختلاف دما در نقطه D، یعنی در خروجی کندانسور، در این مورد برابر با 7 K است، زیرا در همان حد است. اختلاف دما 10-20 K است، در شکل (tk-tae) است. بیشتر اوقات، مقدار این نشانگر روی 15 K متوقف می شود، اما در این مثال 13 K است.

تعادل حرارتی یک خازن سطحی عبارت زیر است:

جیبه ( h به -h به 1)=دبلیو(t 2v -t 1v)از به, (17.1)

جایی که ساعت به- آنتالپی بخار ورودی به کندانسور، kJ/kg. h به 1 =c به t به- آنتالپی میعانات؛ از به= 4.19 کیلوژول / (کیلوگرم × 0 درجه سانتیگراد) - ظرفیت گرمایی آب؛ دبلیو- جریان آب خنک کننده، کیلوگرم بر ثانیه؛ t 1v, t 2v- دمای آب خنک کننده در ورودی و خروجی کندانسور. جریان بخار متراکم جی k، kg/s و آنتالپی ساعت بهاز محاسبه معلوم است توربین بخار. دمای میعانات در خروجی کندانسور برابر با دمای اشباع بخار در نظر گرفته می شود. t pمتناسب با فشار آن r kبا در نظر گرفتن ساب خنک کننده میعانات D تی به: t k = t p -دی تی به.

زیرخنک کردن میعانات(تفاوت بین دمای اشباع بخار در فشار در گردن کندانسور و دمای میعانات در لوله مکش پمپ میعانات) نتیجه کاهش فشار جزئی و دمای بخار اشباع شده است. وجود مقاومت هوا و بخار کندانسور (شکل 17.3).

شکل 17.3. تغییرات در پارامترهای مخلوط بخار و هوا در کندانسور: a - تغییر در فشار جزئی بخار p p و فشار در کندانسور p k. b – تغییر دمای بخار tp و محتوای نسبی هوا ε

با اعمال قانون دالتون برای محیط بخار-هوا در حال حرکت در کندانسور، داریم: p k = p p + p v، جایی که r pو r در- فشار جزئی بخار و هوا در مخلوط. وابستگی فشار جزئی بخار به فشار کندانسور و محتوای نسبی هوا ه=جی V / جی k شکل دارد:

(17.2)

هنگام ورود به کندانسور، محتوای نسبی هوا کم است و r p » r k. با متراکم شدن بخار، مقدار هافزایش می یابد و فشار جزئی بخار کاهش می یابد. در قسمت پایین، فشار جزئی هوا بیشترین اهمیت را دارد، زیرا به دلیل افزایش چگالی هوا و مقدار آن افزایش می یابد ه. این منجر به کاهش دمای بخار و میعانات می شود. علاوه بر این، مقاومت در برابر بخار خازن وجود دارد که با تفاوت تعیین می شود

دی r k = r k - r k´ .(17.3)

معمولا D r k= 270-410 Pa (تعیین تجربی).

به عنوان یک قاعده، بخار مرطوب وارد کندانسور می شود، دمای تراکم آن به طور منحصر به فرد توسط فشار جزئی بخار تعیین می شود: فشار جزئی کمتر بخار مربوط به دمای اشباع پایین تر است. شکل 17.3، b نمودارهایی از تغییرات دمای بخار tp و محتوای نسبی هوا ε در کندانسور را نشان می دهد. بنابراین، با حرکت مخلوط بخار و هوا به محل مکش و متراکم شدن بخار، دمای بخار در کندانسور کاهش می یابد، زیرا فشار جزئی بخار اشباع کاهش می یابد. این به دلیل وجود هوا و افزایش محتوای نسبی آن در مخلوط بخار و هوا و همچنین وجود مقاومت بخار کندانسور و کاهش فشار کل مخلوط بخار و هوا رخ می دهد.

در چنین شرایطی سرد شدن بیش از حد میعانات Dt k =t p -t k تشکیل می شود که منجر به از دست دادن گرما با آب خنک کننده و نیاز به گرمایش اضافی میعانات در سیستم احیا کننده واحد توربین می شود. علاوه بر این، با افزایش میزان اکسیژن محلول در میعانات همراه است که باعث خوردگی سیستم لوله برای گرمایش احیا کننده آب تغذیه دیگ می شود.

هیپوترمی می تواند به 2-3 0 درجه سانتیگراد برسد. یک راه برای مبارزه با آن نصب خنک کننده های هوا در بسته لوله کندانسور است که از آن مخلوط بخار و هوا به واحدهای اجکتور مکیده می شود. در مدارس حرفه ای مدرن، هیپوترمی بیش از 1 0 C مجاز نیست. قوانین عملیات فنیمکش هوای مجاز به داخل واحد توربین را به شدت تجویز کنید که باید کمتر از 1٪ باشد. به عنوان مثال، برای توربین های با قدرت N E= 300 مگاوات مکش هوا نباید بیشتر از 30 کیلوگرم در ساعت باشد و N E= 800 مگاوات - حداکثر 60 کیلوگرم در ساعت. کندانسورهای مدرن با حداقل مقاومت در برابر بخار و آرایش منطقی دسته لوله، در حالت اسمیدر حین کار، واحدهای توربین عملاً هیچ خنک کننده فرعی ندارند.

منظور از سرد شدن فرعی میعانات، کاهش دمای میعانات نسبت به دمای بخار اشباع وارد شده به کندانسور است. در بالا ذکر شد که مقدار فوق خنک کننده میعانات با اختلاف دما t تعیین می شود n -t به .

خنک شدن فرعی میعانات منجر به کاهش محسوس راندمان نصب می شود، زیرا با خنک شدن فرعی میعانات، مقدار گرمای منتقل شده در کندانسور به آب خنک کننده افزایش می یابد. افزایش زیرخنک کردن میعانات به میزان 1 درجه سانتیگراد باعث مصرف بیش از حد سوخت در تاسیسات بدون گرمایش احیا کننده آب تغذیه به میزان 0.5٪ می شود. با گرمایش احیا کننده آب تغذیه، مصرف سوخت اضافی در نصب تا حدودی کمتر می شود. که در تاسیسات مدرندر حضور کندانسورهای نوع احیا کننده، تحت خنک کننده میعانات تحت شرایط عملیاتی معمولی واحد تغلیظاز 0.5-1 درجه سانتیگراد تجاوز نمی کند. سرد شدن فرعی میعانات به دلایل زیر ایجاد می شود:

الف) نقض چگالی هوای سیستم خلاء و افزایش مکش هوا.

ب) سطح بالامیعانات در کندانسور؛

ج) جریان بیش از حد آب خنک کننده از طریق کندانسور.

د) اشکالات طراحی خازن.

افزایش محتوای هوا در بخار-هوا

مخلوط منجر به افزایش فشار جزئی هوا و بر این اساس به کاهش فشار جزئی بخار آب نسبت به فشار کل مخلوط می شود. در نتیجه دمای بخار آب اشباع و در نتیجه دمای میعانات کمتر از قبل از افزایش محتوای هوا خواهد بود. بنابراین، یکی از اقدامات مهم با هدف کاهش ساب خنک کننده میعانات، اطمینان از چگالی هوای خوب سیستم خلاء واحد توربین است.

با افزایش قابل توجه سطح میعانات در کندانسور، ممکن است پدیده ای رخ دهد که ردیف های پایینی لوله های خنک کننده توسط میعانات شسته شده و در نتیجه میعانات فوق خنک می شوند. بنابراین، لازم است اطمینان حاصل شود که سطح میعانات همیشه کمتر است ردیف پایینلوله های خنک کننده بهترین درمانجلوگیری از افزایش غیر قابل قبول سطح میعانات وسیله ای برای تنظیم خودکار آن در کندانسور است.

جریان بیش از حد آب از کندانسور، به ویژه در دماهای پایین، به دلیل کاهش فشار جزئی بخار آب، منجر به افزایش خلاء در کندانسور خواهد شد. بنابراین، جریان آب خنک کننده از کندانسور باید بسته به بار بخار روی کندانسور و دمای آب خنک کننده تنظیم شود. با تنظیم مناسب جریان آب خنک کننده در کندانسور، خلاء اقتصادی حفظ می شود و سرد شدن فرعی میعانات از حداقل مقدار برای کندانسور معین تجاوز نمی کند.

سرد شدن بیش از حد میعانات ممکن است به دلیل نقص طراحی کندانسور رخ دهد. در برخی از طرح های کندانسور، در نتیجه چینش نزدیک لوله های خنک کننده و توزیع ناموفق آنها در طول ورق های لوله، مقاومت زیادی در برابر بخار ایجاد می شود که در برخی موارد به 15-18 میلی متر جیوه می رسد. هنر مقاومت بالای کندانسور به بخار منجر به کاهش قابل توجه فشار بالاتر از سطح میعانات می شود. کاهش فشار مخلوط بالاتر از سطح میعانات به دلیل کاهش فشار جزئی بخار آب رخ می دهد. بنابراین، دمای میعانات به طور قابل توجهی کمتر از دمای بخار اشباع وارد شده به کندانسور است. در چنین مواقعی برای کاهش ابرسرد شدن میعانات، لازم است تغییرات ساختاری انجام شود، یعنی حذف برخی از لوله های خنک کننده به منظور نصب راهروهایی در بسته لوله و کاهش مقاومت بخار کندانسور.

باید در نظر داشت که حذف بخشی از لوله های خنک کننده و در نتیجه کاهش سطح خنک کننده کندانسور منجر به افزایش بار ویژه کندانسور می شود. با این حال، افزایش بار بخار خاص معمولاً کاملاً قابل قبول است زیرا طرح های کندانسور قدیمی دارای بار بخار ویژه نسبتاً پایینی هستند.

ما مسائل اصلی عملیات تجهیزات یک واحد متراکم توربین بخار را بررسی کردیم. از موارد فوق چنین استنباط می شود که هنگام کار یک واحد کندانسور باید توجه اصلی به حفظ خلاء اقتصادی در کندانسور و اطمینان از حداقل خنک کننده فرعی میعان شود. این دو پارامتر به طور قابل توجهی بر راندمان واحد توربین تأثیر می گذارد. برای این منظور، حفظ چگالی هوای خوب سیستم خلاء واحد توربین، اطمینان از عملکرد عادی دستگاه‌های حذف هوا، پمپ‌های سیرکولاسیون و میعانات، تمیز نگه داشتن لوله‌های کندانسور، نظارت بر چگالی آب کندانسور و جلوگیری از آن ضروری است. افزایش مکش آب خام، از عملکرد عادی دستگاه های خنک کننده اطمینان حاصل کنید. ابزار دقیق، تنظیم کننده های خودکار، سیگنالینگ و دستگاه های تنظیم کننده موجود در محل نصب اجازه می دهد پرسنل خدماتینظارت بر وضعیت تجهیزات و حالت عملکرد نصب و حفظ چنین حالت های عملیاتی که عملکرد بسیار اقتصادی و قابل اعتماد نصب را تضمین می کند.