S. Golovat, A.V.

S.V. Холи, инженер;
A.v. Гора, старши учител;
d.T.N. K.A. Шт, професор, заместник-началник на катедрата за изследвания, катедра "Топлоценична техника и топло инженерно инженерство", Федерален университет, Владивосток

Димните тръби работят в трудни условия: с капки температурата, налягането, влажността, агресивните ефекти на димните газове, натоварванията и товари от собствената им маса. В резултат на механична (якост и температура), химични и комбинирани ефекти, настъпват повреда на структурите на димните тръби.

Един от проблемите на превеждането на топлинни източници за изгаряне на природен газ е възможността за кондензация на димните газове на водните пари в димните тръби. От своя страна, образуването на кондензат върху вътрешната повърхност на флуидите и последствията от този отрицателен процес (като омокрящи се структури, увеличаване на топлинната проводимост на стените, размразяването и т.н.) води до следващите най-често срещани щети структурите:

1) унищожаването на защитния слой на стоманобетонни тръби, експозиция и корозия на армировката;

2) унищожаване на тухлени тухлени тръби;

3) интензивна сулфатна корозия на вътрешната повърхност на бетон бетон от стоманобетонни тръби;

4) унищожаване на топлоизолация;

5) Wastelife в полагането на облицовка, намаление на съдържанието на газ и силата на облицовката;

6) унищожаването на облицовка на зимен бетон и тухлени тръби с букви (повърхностно унищожение, пилинг. - прибл. Ед.);

7) намалена якост на монолитна облицовка на стоманобетонни тръби.

Многогодишният опит в димните тръби потвърждава връзката на гореописаната повреда на кондензатното образуване: например в процеса на визуална проверка на вътрешните и външните повърхности на химннеалните тръби на различни котли бяха идентифицирани следните характеристични щети : Дълбоката ерозия ще повреди почти навсякъде по тръбата; В зоните на активна кондензация на водните пари се наблюдава тухлена унищожение на дълбочина 120 mm, въпреки че повърхността на багажника е в работно състояние.

Трябва да се отбележи, че за различни видове горива съдържанието на водните пари в димните газове ще бъде различно. Така най-голямото количество влага се съдържа в димните газове с природен газ, а най-малкото количество водна пара се съдържа в горивни и въглища горивни продукти (таблица).

Маса. Състава на изходящите газове при изгаряне на природен газ.

Целта на изследването е тухлен комин с височина h \u003d 80 m, предназначена за отстраняване на димните газове от 5 парни котли de-16-14. За този комин измерванията се измерват при външна температура на въздуха -5 ° С и скоростта на вятъра от 5 m / s. По време на измерванията имаше две котли, де-16-14: чл. 4 с натоварване от 8.6 т / ч (53.7% номинал) и чл. № 5 с натоварване от 9.5 т / ч (59.3% номинал), чиито параметри са били използвани за определяне на граничните условия. Температурата на изходящите газове е 124 ° С върху котелното изкуство. 4 и 135 o C - на котелното изкуство. 5. Температурата на изходящите газове при входа към комина е 130 ° С. Излишният въздушен коефициент на входа в комина е α \u003d 1.31 (0 2 \u003d 5%). Общият поток от димни газове е 14.95 хил. М 3 / ч.

Въз основа на резултатите от измерването, моделирането на различни режими на тръбата за дим бяха моделиране. Измереният състав и температура на димните газове бяха взети под внимание при изчисляване на характеристиките на потока на димните газове. Изчислението се вземат предвид метеорологичните и климатичните условия по време на измерванията (външната температура, скоростта на вятъра). В процеса на моделиране, изолационните режими на източника на топлина под товар и климатични условия към момента на измерванията бяха изчислени. Както е известно, температурата на кондензацията на водните изпарения на потомните газове в димните тръби започва при температурата на вътрешната повърхност 65-70 ° С.

Съгласно резултатите от изчислението на образуването на кондензат в режим на работа на източника на топлина, по време на измерванията, температурата на димните газове върху вътрешната повърхност на тръбата е 35-70 на C. Под тези Условия, кондензацията на водните пари е възможна на цялата повърхност на тръбата. За да се предотврати образуването на кондензацията на водните пари върху вътрешната повърхност на комина, е избрана работата на котелното оборудване, което ще осигури достатъчен поток от димни газове и температурата на вътрешната повърхност на димната тръба не е по-ниска от 70 ° C. Да се \u200b\u200bелиминира образуването на кондензат върху вътрешната повърхност на димната тръба, е необходимо да се работи с три котела на номиналната натоварване d nom при -20 около и две котли при +5 ° С.

Фигурата показва зависимостта на потока от течащи газове (с температура 140 ° С) през комина от външната температура.

Литература

1. Използване на вторични енергийни ресурси / O. L. Danilov, V. A. MUNCH; Ustu-upi. - Екатеринбург: UTI-UPI, 2008. - 153 p.

2. Работни потоци и въпроси на подобряване на конвективните повърхности на котлените агрегати / N.V. Кузнецов; Gosergoisdat, 1958. - 17 стр.

Красивата емайлирана фурна включва красив емайлиран комин.
Възможно ли е да се постави неръждаема стомана?

Нов продукт

Тези емайлирани комини са покрити със специален състав с висока топлоустойчивост и киселинна устойчивост. Емайлът издържа на много високи димни газове.

Например, модулни коминови системи "Локки" Производството на новосибирския завод "SibUniversal" има такива данни:

Работната температура на комина е 450 ° С, допуска се краткосрочно увеличение на температурата до 900 ° С.
Той е в състояние да издържи на температурата на "пещта" 1160 ° C в продължение на 31 минути. Въпреки че стандартът е 15 минути.

Температура на димните газове

В таблицата събираме температурните индикатори на димните газове с различни отоплителни уреди.

След сравнение става ясно за това работна температура на емайлирани комини 450 ° C Не е подходящ за руски пещи и камини на дърва за огрев, пещи за баня на дърва за огрев и въглища, както и за всички други видове отоплителни уреди, този комин е доста подходящ.

В описанията на дима от системата "Шкафчета" Така че директно и се казва, че те са предназначени да се свързват с всякакъв вид нагревателни устройства с работна температура на отработените газове от 80 ° C до 450 ° C.

Забележка. Ние обичаме да вземем гореща печка гореща на цялата бобина. Да, за дълго време. Ето защо температурата на димните газове е висока и затова се появяват пожари толкова често в баните.
В тези случаи, особено в пещите за баня, можете да използвате дебела стена или свинско желязна тръба като първия елемент след пещта. Факт е, че по-голямата част от горещия газ се охлажда до приемлива температура (по-малка от 450 ° С) върху първия елемент на тръбата.

Какво е топлоустойчива емайл?

Стоманен материал е издръжлив, но има значителен недостатък - тенденция към корозия. За да могат тръбите от метала да издържат на неблагоприятни условия, те са покрити със защитни състави. Една от възможностите за защитния състав е емайла и тъй като става дума за комини, емайла трябва да бъде топлоустойчива.

Моля, обърнете внимание: Enameled Chimneys имат двуслойно покритие, металната тръба е покрита с първа почва и след това покритие емайла.

За да се получат необходимите свойства, в процеса на подготовка, специални добавки се въвеждат в разтопения микс. Основата на почвата и покритието емайла е еднаква, за производството на заряда, стопилката се използва от:

Кварцов пясък;
Каолина;
Поташа и друг ред минерали.

Но добавките за покритие и почвени емайл се използват различни. В състава на почвата се въвеждат метални оксиди (никел, кобалт и др.). Поради тези вещества се осигурява надеждно сцепление на метал със слой от емайл.

Титан, циркониеви оксиди, както и флуориди от някакъв алкален метал се добавят към емайлала на покритието. Тези вещества осигуряват не само повишена устойчивост на топлина, но и силата на покритието. И за да се получи покритие на декоративни свойства в процеса на приготвяне на покривния емайл в разтопения състав, се въвеждат цветни пигменти

Тръбен материал

Внимание. Малкото тегло на тънкостен метал и минерална вата ви позволява да правите без устройство със специална основа на коминната система. Тръбите са монтирани на скоби на всяка стена.

Оборудване

В производителност с две оста, пространството между тръбите се пълни с минерална (базалтова) памучна вълна, която е непластим материал с точка на топене над повече от 1000 градуса.

Производителите и доставчиците на емайлирани коминови системи предлагат широка гама от компоненти:

Тръби с две врати и единични вериги.
Кранове с двойна верига и еднократно монтирани.
Тройници.
(клапани) се въртят с фиксация.
Резници на покрива - възли за преминаване на покрива.
Таванни резници - възли за преминаване на тавана.
Чадъри
Подложки.
Щепсели.
Фланци, включително декоративни.
Защитни екрани.
Крепежни елементи: скоби, скоби, почистващи прозорци.

Инсталация

Във всеки случай, коминът започва да се монтира "от печката", от отоплителното устройство, т.е. отдолу нагоре.

Вътрешната тръба на всеки от следните елемент влиза в предишния елемент. Това предотвратява кондензат или атмосферно утаяване към базалтовата изолация. И външната тръба, която често се нарича обвивка, рокли на предишната тръба.
Съгласно изискванията на стандартите за пожарна безопасност, тръбите за засаждане (дълбочината на дюзата) трябва да бъдат най-малко половината от диаметъра на външната тръба.
Сайтовете за докинг се уплътняват чрез скоби или растение на конуса. Това определя производителя на дизайна. За надеждно запечатване има уплътнители с работна температура от 1000 ° C.
Съединенията на тръбите с тройници или изхвърляния са задължително прикрепени чрез скоби.
Монтажните скоби към стената са не по-малко от 2 метра.
Всяка течност е прикрепена към отделна опорна скоба.
Магистралата на комина не трябва да има хоризонтални участъци от повече от един метър.
На местата на преминаване на стени, таван и покриви е необходимо да се използват елементи, които отговарят на изискванията за пожарна безопасност.
Маршрутите на комина не трябва да влизат в контакт с комуникациите на газ, електричество и др.

В процеса на провеждане на инсталационна работа трябва да се наблюдава разумна предпазливост. Препоръчително е да се използва само гумиран инструмент, това ще избегне нарушаване на целостта на тръбното покритие (чипове, пукнатини). Това е много важно, тъй като процесът на корозия, който унищожава тръбата, започва на мястото на увреждане на емайла.

Като цяло, може да се каже, че такива комини са безспорни естетични предимства, в сравнение с неръждаемата. Но технически, оперативни и инсталационни предимства не са.

Какво трябва да комирите за газови и дизелови котли?

Комини са важна част от топлогенератори. Никой котел не може да работи без комин. Функция на комина - отстраняване от горивната камера на котелните продукти на горенето или димните газове. В отделните къщи, комини са вътрешни - сгради, преминаващи през припокриване и покриви, външни - монтирани вертикално по външната повърхност на стената и хоризонталните - с газове през външната стена на сградата. Последният тип комини се използва за котли с принудително премахване на димните газове и обикновено е дизайн на тръбата в тръбата. (Продуктите на горенето се отстраняват по вътрешната тръба, въздухът в горивната камера на котела е външен, коминът е индивидуален - един на котела или групата, за няколко котли, като например в жилищни сгради с потребителско отопление. Комини трябва да се изчисляват и избрани от специалист. Неправилно монтиран комин може да доведе до нестабилна работа на котела; Монтиран, без да се вземат предвид конфигурацията на покрива, може да "събуди" вятър и да гаси котела. Важно е да знаете, че вътрешният диаметър на комина трябва да бъде не по-малък от диаметъра на котвата шия, че по пътя на димните газове трябва да бъде възможно най-малко колене и да се завояват и че когато коминното устройство, мерки трябва да се вземе за предотвратяване на образуването на кондензация.

Какво е кондензат и как се формира?

Характеристиката на съвременните газови и течни котли е ниската температура на димните газове при изхода на котела - от 100 ° C. В процеса на изгаряне на въглеводородно гориво - природен газ или дизелово гориво се образува водна пара, въглероден диоксид, сярна анхидрид и много други химични съединения. Повдигане от комина, тази газова смес се охлажда. Когато намалява температурата до + 55 ° С (температурата на "точка на оросяване") на водните пари, която присъства в газовата смес, се охлажда и се превръща във вода - кондензирана. В тази вода се разтварят серните съединения и други химикали в димните газове. Те образуват много агресивна смес от киселини, които оцветяват, бързо корумпират комина. Към температурата на "точката на оросяване", отработените газове обикновено се охлаждат на надморска височина от 4 - 5 m. От изхода на котела. Ето защо, Chimneys, чиято височина е по-голяма от неръждаема стомана и изолират. В долната част на комина винаги се монтират кондензатните колектори. За външни комини, има дизайн от тип "сандвич" - коминната тръба се поставя в тръбата на по-големия диаметър, а пространството между тях е запълнено с топлоизолатор. Дебелината на топлоизолационния слой е избрана в зависимост от величината на минималната температура на външния въздух.

Химеите от неръждаема стомана са много скъпи. Възможно ли е да се използва тухлена тръба за комин, както в пещ за дърво?

Не прави това. Първо, смес от киселини е толкова агресивна, че тухлена зидария, ако тя не е направена от специални киселинни тухли, могат да бъдат унищожени в един отоплителен сезон. Второ, димните газове през незабележими слотове в зидарията могат да проникнат в жилищни помещения и да навредят здравето на хората. Ако в къщата има канал от тухлена зидария, тя може да служи само като комин, ако в него е поставен приносът на неръждаема стомана с топлоизолация.

Има ли някакви симмени системи, в които металът не се използва?

Да. Наскоро на руския пазар се появява система на комина на оригиналния дизайн, който се нарича "изолирана система за пушене с въздух". Състои се от отделни модули с височина 0.33 m. Всеки модул е \u200b\u200bправоъгълен блок от лек бетон, вътре, който е монтирана керамичната тръба. Има канал между вътрешната стена на блока и външната стена на керамичната тръба, която играе ролята на вентилационния канал, която няма други видове комини. Блоковете са инсталирани един от друг, закрепват се със специални уплътнители и се монтират в комина на всяка конфигурация и височина. Пълният набор от коминни системи съдържа пълен набор от необходимите елементи за свързване на котли котли, за да се извлече комин през покрива и декоративно завършване на тръбата. Четири вида модули ви позволяват да изграждате еднопосочни и двупосочни комини или комини с отделни вентилационни канали. Това прави дизайна на коминната система на универсален и многовариантна. Вътрешната керамична тръба е устойчива на високи температури и температурни колебания; Киселинно-устойчиви (защитени от кондензат), запечатани и издръжливи. Системата е лесна за инсталиране и не изисква висококвалифицирани специалисти. Цената на изолираната коминна система е съизмерима с цената на комини от неръждаема стомана от неръждаема стомана.

time-nn.ru.

3.1.1. Намалена температура на димните газове

Подобряването на енергийната ефективност (ефективност) на единицата гориво-влакна ви позволява да постигнете намаляване на емисиите на CO2, при условие че това подобрение води до намаляване на разхода на гориво. В този случай емисиите на CO2 намаляват пропорционално за намаляване на разхода на гориво. Въпреки това, резултатът от повишаване на ефективността може също да бъде увеличаване на производството на полезна енергия при постоянен разход на гориво (увеличаване на HP с непроменено в уравнение 3.2). Това може да доведе до увеличаване на работата или капацитета на производствената единица с едновременно увеличаване на енергийната ефективност. В този случай съществува намаляване на специфичните емисии на CO2 (на единица продукти), но абсолютното количество емисии остава непроменено (вж. Раздел 1.4.1).

Показателите за енергийна ефективност (ефективност) и съответните изчисления за различни горивни процеси на гориво са дадени в референтните документи и други източници. По-специално, препоръките за изчисляване на ефективността на водните тръби и съответното спомагателно оборудване и в документ EN12953-11-Zhepubycotlov, в документ EN 12952-15.

основни характеристики

Едно изпълнение на намаляването на загубите на топлинна енергия в процеса на горене е да се намали температурата на димните газове, излъчвани в атмосферата. Това може да бъде постигнато чрез:

Избор на оптимални размери и други характеристики на оборудването въз основа на необходимата максимална мощност, като се вземе предвид очакваният запас от надеждност;

Интензификация на топлопредаване към технологичния процес чрез увеличаване на специфичния топлинен поток (по-специално с помощта на турбулитори, увеличаване на турбуленцията на работни флуиди), увеличаване на площта или подобряване на топлообменните повърхности;

Оползотворяване на димни газове, използвайки допълнителен технологичен процес (например, производство на пара, използвайки икономичен, виж раздел 3.2.5);

Монтаж на въздушен или бойлер или организиране на подгряване на гориво поради топлина на димните газове (виж 3.1.1). Трябва да се отбележи, че може да е необходимо въздушно нагряване, ако процесът изисква висока температура на пламъка (например в стъкло или циментова продукция). Захранващата вода може да се използва за захранване на котела или в системи за гореща вода (включително централизирано отопление);

Почистване на повърхностите на топлообмен от натрупване на пепел и въглеродни частици, за да се поддържа висока топлопроводимост. По-специално, конвекционната зона може периодично да използва сузанти. Почистване на топлообменните повърхности в зоната на горене обикновено се извършва по време на спирането на оборудването за проверка и след това в някои случаи почистването без спиране (например в нагревателите върху рафинерията);

Осигуряване на нивото на топлинна продукция, съответстваща на съществуващите нужди (не повече от тях). Термичната мощност на котела може да се регулира, например, чрез избор на оптимална честотна лента на дюзите за течно гориво или оптимално налягане, при което се доставя газообразно гориво.

Екологични предимства

Пестене на енергия.

Въздействие върху различни компоненти на околната среда

Намаляването на температурата на димните газове при определени условия могат да бъдат потвърдени с целите на осигуряването на качеството на въздуха, например:

stockfiles.net.

Голяма енциклопедия на петрол и газ

Страница 3.

Температурата на димните газове при изхода на пещта трябва да бъде по-висока от първоначалната температура на нагрята суровина най-малко от 150 секунди, за да се предотврати интензивното корозивно износване на повърхностните повърхности в конвекционната камера.

Температурата на димните газове при изхода на котела, температурата на нагрятия въздух на входа към пещта, консумативи и термодинамични параметри на прегрятата и междинната пара, хранителната вода за определения коефициент на натоварване се счита за непроменен.

Температурата на димните газове над трансферната стена е особено важна. Високата температура на газовете върху прохода съответства на високата топлинна промяна на повърхността на лъчистите тръби, температурата на техните стени и високата вероятност за образуване на кокс. След като постави на вътрешната повърхност на тръбите, коксът затруднява затоплянето на топлопредаването, което води до по-нататъшно увеличаване на температурата на стените и до тяхната река.

Температурата на димните газове пред рекуператора в нагревателните пещи достига 1400 ° С.

Температурата на димните газове, влизаща в тръбата, трябва да се поддържа не по-висока от 500, като чрез регулиране на охлаждащия въздушен поток, доставян към вентилаторния газ.

Температурата на димните газове на входа на топлообменника на стартовия нагревател не трябва да надвишава 630 - 650 ° С. Превишаването на тази температура може да доведе до преждевременно повреда. Още по-важно е по време на работа на начален монтаж, въздухът или газът винаги се подава към топлообменника към топлообменника. Когато въздухът е изключен или газ, температурата на тръбните плоскости и тръбите се увеличава рязко и топлообменникът може да се провали. В този случай е необходимо незабавно да се намали температурата на димните газове до 450 ° С.

Температурата на димните газове при входа към втората камера се поддържа равна на 850 ° С. газовете от тази камера с температура от 200 - 250 са на първия (по време на киселината) камерата, където Температурата им се намалява до 90-135 ° С.

Температурата на димните газове, напускаща конвекционната камера и течаща в димната тръба, зависи от температурата на суровината, влизаща в пещта и го надвишава при 100-150 ° С. Въпреки това, когато температурата на суровината по технологични причини е висока (пещта за отопление на мазут, каталитични реформични пещи и др.) Димните газове се охлаждат с тях, като ги загрява в пара, препечена на въздуха или за окачена вода и водна пара.

Температурата на димните газове над трансферната стена е един от най-важните показатели. Високата температура на димните газове над трансферната стена съответства на високотоплект на радиански тръби, високата температура на стените и вероятността за кокинг в тръбите на пещта и следователно възможностите на тяхното местоположение. Високата скорост на нагрятия поток от суровини позволява по-голям топлинен модул, намалява температурата на стените на тръбите и по този начин да работи с по-високи газове над прохода и топло-женските лъчисти тръби. Увеличаването на повърхността на лъчисти тръби също помага да се намали промяната на топлината и да се намали температурата на димните газове над прохода. Чистотата на вътрешната повърхност на серпентинните тръби е и съществен фактор, засягащ температурата на газовете върху трансферната стена. Температурата на газовете над прохода се наблюдава внимателно и обикновено не надвишава 850 - 900 ° С.

Температурата на димните газове на входа на радиационната зона е 1100 - 1200 s, на входа на конвективните 800 - 850 ° С.

Температурата на димните газове при изхода на тръбната пещ е 900 ° С.

Температурата на димните газове пред рекуператора ще бъде приблизително 1100 ° С.

Страници: 1 2 3 4

www.ngpedia.ru.

ТЪРСЕНЕ

Загубата на топлина в атмосферата на зидария и ремъци зависи от повърхността на пещта, дебелината и материала на зидария и арката. Те съставляват 6-10%. Загубата на топлина от стените на охладителната камера се оценява със стойност 2-6%, а в конвекционната камера в диапазона от 3-4%. Топлинните загуби с димни газове зависят от свръх въздушния коефициент и газовете, които текат в комина. Можете да ги дефинирате на фиг. 177 (А и Б), като се има предвид, че температурата на димните газове с естествено сцепление трябва да бъде не по-малка от 250 ° С и 100-150 ° С над температурата на суровината, която влиза в пещта. Използването на топлина на изпускателните газове за нагряване на въздуха с помощта на изкуствено сцепление може да бъде значително намалено от загубата на светлина и да има тръбна пещ с към. P. 0,83-0.88. Температура на димните газове върху прохода, т.е. температурата на димните газове, влизащи в конвекционната камера. Обикновено тази температура е в рамките на 700-900 ° С, въпреки че може да бъде по-ниска. Температурата на газовете на преминаване не се препоръчва да бъде прекомерно повдигната, тъй като тя може да причини коксуване и пътя на лъчисти тръби.

И само скринингът на топлинната камера и увеличаването на обема му бяха създадени нормални условия за работата на бобината. Бяха създадени лъчисти тръбни пещи. В ранните структури на такива печки тръбите на тавана са защитени от силно излагане на пламъка с огнеустойчив материал. Гофрирани чугунски маншети върху конвекционни тръби повишават повърхността на отоплението в конвекционната камера на пещта. В резултат на екранирането на тавана, предаването на пещта повишава радиацията, температурата на димните газове намалява над преминаването и необходимостта от защита на защитни маншети и рециклиране на димните газове е намаляла. За максимална употреба на топлина

Димните газове след CAT- 210 210 -

Нормите на технологичния дизайн осигуряват намаляване на температурата на димните газове, преди да влязат в димната тръба с естествено сцепление до 250 ° С. В присъствието на специален дим, температурата може да бъде намалена до 180-200 ° С. Топлината на димните газове с температура от 200-450 ° С (средна цифра) може да се използва за лечение на въздух, вода, масло и за производство на водна пара. По-долу са дадени данни за топлинните ресурси на димните газове в ELOU - AVT с вторична дестилация на бензин с капацитет 3 милиона тона / година на сяра масло

Средната температура на димните газове в 293 305 310 -

Температурният режим на топлообменниците на суровините също е ограничен. Максималната допустима температура при налягането на регенерацията 3.0-4.0 mPa не трябва да надвишава 425 ° С и следователно температурата на димните газове, излизаща от реакторите пред входа към топлообменника на суровината, трябва да бъде намален чрез смесване със студен охладител.

Топлинна смяна на тръби, KCAL / (M2-H) сияйна температура на конвекция на димните газове, \\ t

Повърхността на калорифицираните, температурата на нагряване на въздуха в носителя, ° С на температурата на димните газове, ° C

Обикновено температурата на димните газове автоматично се контролира при преминаването на температурата на продукта при изхода на пещта. За да наблюдавате и регулирате тръбните пещи в тяхното отклонение, тя включва следните елементи.

Консумация на течно гориво, kg / h температурата на димните газове при изхода на пещта, ° C. . . . Обемът на димните газове при газове в изхода от 4000,3330 2200

Температурата на димните газове пред котлите, ° C 375 400 410 -

В сушене на инсталации, материалът, който се обработва в непосредствена близост до пещта, се извършва в пещите за различни видове готвене, дестилация и това (Музис от подобни котли. Следователно, температурата в горивната камера на Сушилнята може да бъде значително по-висока от температурата в пещта, в която се поставят устройствата, консумиращи топлина. Въпреки това, в този случай температурата се определя от свойствата на изсушения материал и изискванията, диктувано качество на продукта. Някои видове суровини не се прехвърлят към високи температури, така че трябва да намалите температурата на димните газове към

От количеството топлина, дадена от тези количества димни газове в радиационната система, се определя температурата на димните газове, влизащи в конвективната система.

По време на работата на регенератора димните газове могат да надвишават нормалното поради рязане на въглероден оксид. С навременното откриване на този феномен, въздухът трябва да бъде почерклетен в секциите, намалявайки подраздела ERA към тези секции, където има излишък от кислород в димните газове с изглед към участъка и увеличавайки входа му в секцията, където няма достатъчно кислород. В случай на рязко увеличаване на температурата на отработените газове, подаването на въздух на индивид или във всички раздели е временно спряно.

Първичната реформиране на природен газ с водна пара се извършва във вертикално разположена и нагрява се с димни газове от тръби, чиито долни краища се прилагат директно към реактора на вторичното реформиране на метан. Част от димните газове се подава през перфорираната плоча в вторичния реформиращ катализатор, който позволява да се получи газ, обогатен с азот. Димни газове - 815 ° С

Конвекцията на пещите се подменя на пещите, в които намотката на тръбите се отделят от горивната камера чрез трансферната стена. По време на експлоатацията на такива пещи са установени значителни недостатъци, високата температура на димните газове над трансферната стена, топенето и деформацията на тухлената зидария, скърцачът на тръбите на горните редове на бобината. За да се намали температурата в пещната камера, димните газове бяха рециклирани и изгарянето на горивото се извършва с повишен коефициент на излишния въздух. Въпреки това, повишен въздушен поток се свежда до. P. пещи и не намалява пътя на тръбите.

Температура на параход. В някои случаи, Kiteevik за прегряване на водните пари, доставяни на дестилационните колони за заплащанията на фракциите на светлината, е монтиран в конвекционната част на пещта. Паракът се поставя, когато температурата на димните газове е 450-550 ° С, т.е. в средната или долната част на конвекционната камера. Температурата на прегрятата двойка е 350-400 ° С.

Увеличаването на скоростта на движение на нагряваните суровини в тръбите за пещ увеличава ефективността на отвеждането на топлината, намалява температурата на тръбните стени и дава възможност да се работи с по-висока топлинна смяна на лъчисти тръби и температури на димните газове върху прохода.

На типично монтиране на ELOU-AV (A-12/9) с капацитет от 3 милиона тона / година с вторична дестилация на бензин, пет пещи с обща топлинна мощност от 81 gkcal / h. Във всички пещи за 1 час се изгарят 11 130 кг гориво. Температурата на димните газове при изхода на конвекционните камери на пещите 375-410 ° С. За да използвате топлинната енергия на димните газове, преди да влезете в димната тръба в пещите, са монтирани отдалечени котли - вида на KU-40 вида.

Колкото по-ниска е температурата на димните газове от конвекционната камера, толкова по-голяма е топлината, която се възприема от нагрятия петролен продукт. Обикновено температурата на димните газове върху изхода на конвекционната камера е 100-150 ° С над температурата на суровината, влизаща в пещта. Но тъй като температурата на суровината, която влиза в пещта, е доста висока, приблизително 160-200 ° C, а за някои процеси достига 250-300 ° C, въздушният нагревател (топлинен рекуператор) е монтиран за използване на топлината на димните газове , който се загрява до огън. Пещи. В присъствието на въздушен нагревател и дим, е възможно да се охладят димните газове, преди да ги освободите в димната тръба до температура от 150 ° С с естествено сцепление, тази температура е най-малко 250 ° С.

Конвекторните тръби са топли поради конвекцията на димните газове, радиация от стените на зидария и радиация на троотските газове. Както е отбелязано в началото на главата, топлинният превод в конвекционната камера зависи от скоростта и температурата на димните газове, както и температурата на суровината, диаметъра на тръбите и техните оформления. Газовете за скорост в конвекционната мина обикновено варират в диапазона от 3-4 m / s и в комина 4-6 m / s.

Решение. Определяме следните пещи, ако температурата на димните газове при изхода на конвекционната камера

Температурата на димните газове при изхода на пещта 500 ° С. Топлината на димните газове се отстранява в тръбния тристранни (в зависимост от въздушния нагнетател на въздуха с нагревателна повърхност от 875 m. След нагревателя на въздуха, Димните газове се отстраняват в атмосферата през димната тръба, без да се прилагат принудителни Tyag.

Ние определяме температурата на димните газове след нагряващата част на радиационната камера R, C \u003d 850 ° C и след секцията IP реакция. C \u003d 750 ° C. топлинно съдържащи газове, но фиг. 6. 1 при \u003d 1.1

Отличителна черта на котлите за рециклиране, като оборудването за генериране на пара, е необходимостта да се осигури преминаването на голямото количество 1 водните води на водите на димните газове на единица на произведената водна пара (E1 / DG / C) ). Това съотношение е директната функция на първоначалния вход към температурата на димните газове и тяхното потребление. Благодарение на относително ниската температура на димните газове за генериране на пара, тяхната специфична консумация в котлите за използване е много по-висока (8-10 пъти), отколкото в конвенционалните котли за хранене. Повишената специфична консумация на отоплителни газове на единица продуцира Steam предопределя структурните особености на котлите за използване. Те имат големи размери, висок метал. При преодоляване на допълнителната газо-динамична съпротива и създаването на необходимото разрешение в пещта (върху сцепление), прекарано 10-15% от еквивалентната електрическа мощност на котелния уреди.

Запълване на бункера чрез изсушения катализатор, отворете клапана под бункера и се обърнете към катализатора в сложната колона. Обемът на бункера съответства на полезния обем на кодираната колона, т.е. един товар. Чрез пълнене на колоната с катализатор напълнете влакната под налягане (при течно гориво), насочвайки димните газове в атмосферата. След това регулиране на изгарянето в пещта, димните газове се въвеждат в корпуса на корпуса. Събиране на капака и като се уверете, че горивото изгаряне при нормално изгаряне, изгаряне на димните газове в долната част на колоната на кошчето в минималното количество, което е необходимо само за преодоляване на съпротивлението на катализатора. След това бавно се повишава температурата на димните газове при изхода на пещта и нагряване на катализатора. Затоплянето на системата продължава около 10-12 часа. През това време такъв брой димни газове се въвежда така, че катализаторът не е под върха. Постигането на температурата в долната част на колоната 600-650 ° C се счита за началото на калцинирането на катализатора. Продължителността на калцинирането при тази температура е 10 часа.

След това постепенно намалява температурата на димните газове при изхода на пещта и при 250-300 ° С се спира захранването с гориво, но

Температурата на газовете върху прохода, термичното напрежение на нагревателната повърхност на лъчистите тръби и коефициентът на директна възвръщаемост на пещта е взаимно свързан. Колкото по-голям е коефициентът на пряка възвръщаемост, като други неща са равни условия, по-малка е температурата на димните газове върху P (говоренето и по-малкото термичното напрежение на повърхността на отоплението на радиантните тръби и обратно.

Реактори за тръбни покрития. Тръбният покриващ реактор с вертикално подреждане на тръбите е предназначен за производство на битуми при непрекъсната схема на вътрешната рафинерия. Режим на температурен реактор. (Kremenchug и Novogorodkovsky рафинерия) се поддържа поради топлина на димните газове, идващи от фуркарската пещ. Въпреки това, с това решение, специфичността на процеса на екзотермично окисление е слабо взета под внимание. Наистина, за да се ускори нагряването на реакционната смес в първото в хода на потока от тръби на реактора, е необходимо да се увеличи температурата на димните газове, но полученият окислен материал в следващите тръби се прегрява, където Окислителната реакция и селекцията на топлината са при високи скорости. Така че по някакъв начин е необходимо да се поддържа междинна температура на димните газове, нео [tfmal u, и двете за нагряване на реакционната смес към реакционната температура и за последващата температура на температурата на желаното ниво. За инсталации на Angarsk, Kirish, Polotsk, Novoyaroslavsksky и Syzransky, е установено по-успешно решение. Суровината е предварително загрята в тръбна пещ, а прекомерните топлинни реакции се отстраняват, когато е необходимо, разпенващ въздухът на реактора, поставен в общ Корпус (по проекта на клон Омск на Pipinefti всеки тръбен реактор, поставен в отделен корпус).

Ако температурата на димните газове на изхода от общите сглобяеми колектори на регенератора надвишава 650 °, това показва произхода на въглеродния оксид. За да го спрете, е необходимо да имате драматично u. M. подаване на въздух в горната част на регенератора.

За да се намали температурата на димните газове върху прехвърлената стена в пещите с граблива конвекция на старата структура, особено комина на термичното напукване, използвайте рециклирането на димните газове. Студените димни газове от пещта на Боров се връщат в горивната камера, което води до преразпределение на топлината между камерите. В конвекционната камера термичното напрежение на горните тръби се намалява, но поради увеличаването на обема на димните газове, тяхната скорост се увеличава, докато преносът на топлина се подобрява в конвекционната камера. Коефициентът на рециклиране в тръбни пещи се колебаят в диапазона от 1-3.

Не са разрешени несъвършенството на дизайна на горелки на пещи и котли за изгаряне на гориво и недостатъчно запечатване на пещите, докато работят при излишък от нисък въздух. Следователно се смята, че температурата на тръбите на въздушния нагревател трябва да бъде по-висока от температурата на точката на оросяване на агресивните димни газове, т.е. не по-ниски от 130 ° C. За да направите това, използвайте предварителното или междинно отопление на схеми за студен въздух или специални оформление на повърхността на паграмата. Има устройства, конструктивно декорирани по такъв начин, че топлообменната повърхност от димните газове да е много по-голяма, отколкото от атмосферния въздух, следователно секциите на нагревателя на въздуха се комбинират от тръби с различен коефициент на перките, увеличавайки се до студения край ( до мястото на входа на студен въздух) и по този начин стените на тръбите се приближават до температурата на димните газове. Според този принцип са проектирани въздушните нагреватели на башорегента-прислужницата на тъканските оребрени и оребрени зъбни колеги с добри показатели за изпълнение.

Отоплението и калцинирането на катализатора се извършва чрез директен контакт с димни газове от пещта, в който се изгаря газообразно или течно гориво. Температурата на димните газове се поддържа автоматично при 630-650 ° С, докато температурата в зоната на калциниране е 600-630 ° С. Калцинираният катализатор през тръбите за печене на долния решетъчен затвор е въведен в чена на охлаждане , където той се движи между редовете на въздушни охладени тръби, и сам се охлажда до желаната температура. На края на преминаващата тръба ще бъде поставено подвижно метално стъкло, чието положение се регулира от височината на катализатора на конвейера по-долу и следователно, скоростта на разтоварване на продукта. Лентата конвейер обслужва разтоварен катализатор в катастрофата за пълзене любопитни факти. След това се отнася до метални бъчви и отдаване под наем на склад от готови продукти.

Колкото по-висока е температурата на нагрята суровина в лъчисти тръби и по-голяма от нейната тенденция за образуване на кокс, толкова по-малки трябва да се променят топлината и следователно под температурата на димните газове над прохода. За тази пещ, увеличаването на повърхността на лъчистите тръби води до намаляване на температурата на димните газове върху прохода и топлинната помпа от лъчисти тръби. Замърсяването на вътрешната повърхност на тръбите с кокс или други седименти може да доведе до увеличаване на температурата на димните газове над прохода и на отглеждането на първите редове тръби в конвекционната камера на пещта. Температурата над прохода се наблюдава внимателно и обикновено не надвишава 850-900 ° С.

Температурата на димните газове върху трансферната стена обикновено се поддържа 700-850 ° С, т.е. достатъчно високо, за да предадат част от топлина чрез радиация от горните редове от тръби на конвекционната камера. Но основното количество топлина в конвекционната камера се предава поради впечатляващата конвекция на димните газове (създадени от комина или дим).

Делът на чипа на изхода на пещта e \u003d 0.4, плътността на парата на уплътнението \u003d 0.86. Плътност на остатъка \u003d 0.910. Диаметърът на тръбите в радиационната камера е 152 х 6 mm, в конвекционната камера 127 х 6 mm, полезната дължина на тръбите е 11.5 m, броя на тръбите, съответно 90 и 120 броя. Съставът на горивото и теоретичния въздушен поток е същият като в примерите 6. 1I6. 2 топлинната генериране на димни газове по време на излишък на въздух a \u003d 1.4 се намира на фиг. 6. 1. Температурата на димните газове върху прохода

Общата продължителност на хидротермалната обработка заедно с отоплението е около един ден. След началото на спада на налягането в апарата, температурата на димните газове при изхода на пещта постепенно се спуска и накрая угасва дюзата. Охладете апарата със студен въздух от пещта на корпуса. Изсушените топки се изхвърлят и изпращат на бункера на къмпинговата колона.

Пирометри за шейнери. В практиката на измерване на високите температури на димните газове се използват смукателни пирометри. Основните елементи на засмукването пирометри са термодвойката, поставена в охладения случай, системата на екрана и устройството за засмукване на газове. Един от другия и от защитния капак, термичните двигатели са изолирани с твърди елементи (сламени тръби, единични и двуканални мъниста) от кварц (до 1100 ° С), от порцелан (до 1200 ° С), от порцелан с високо съдържание на алуминиев оксид (до 1350 ° C) керамични материали и гладки, наносимни методи за разглеждане.

Когато се появиха низоди, се наблюдава постоянно увеличаване на температурата на стената на тръбата, намалява налягането и белите петна могат да се наблюдават на места за прегряване на тръбите. Образуването на кокс седименти в очилата на пира се преценява и възлиза на температурата на димните газове върху преминаването на пещта. Цинкът на Зия се характеризира с увеличаване на хидравличното съпротивление на системата с повишаване на температурата на пиролизните продукти след ЗИЯ. Увеличаването на хидравличното съпротивление в глазурите на Pyà и Zia се придружава от увеличаване на налягането в пещта и в резултат на това времето за контакт нараства, добивът на нисши олефини се намалява.

Попласт и температура на въздухаВъвеждането на колектора за дим не трябва да бъде по-висок от 500 ° C. Не е възможно да надценяме размера на колекцията за дим (в голяма колекция от дим е трудно да се създаде необходим топлинен стрес), но е невъзможно да се предприеме размерът си - Трудно е да се създаде правилната ваканция в малък дим колектор: той няма да се справи с повече димните газове и въздуха. Всяка камина според нейния размер съответства на неговия дим. Вътрешните повърхности на димния колектор трябва да бъдат гладки. "На нивото на преминаването от страните се монтира херметично затваряща се врата.

Както е отбелязано по-горе, изгарянето на гориво в камини се осъществява с многократно разширяване на въздуха. Камината няма входна врата, начинът на дим от горивната стая в стаята блокира постоянен въздушен поток, насочен от стаята до центъра и по-нататък - през димната тръба в атмосферата, за да пропуснете всичко това Обем на димните газове и въздушният комин трябва да бъдат достатъчни с изключително гладката вътрешна повърхност. Напречното сечение на комина трябва да съответства на напречното сечение на входящия отвор на камината. Известно е, че колкото по-висока е тръбата за дим, толкова по-голяма е тягата. Това трябва да се вземе предвид, но в скоростта на това не трябва да се разбира напречното сечение на комина.

Според шведските изследователи съотношението на напречното сечение на правоъгълния комин към зоната на отвора на входа на камината на височината на комина 5 m трябва да бъде 12%; С височината на комина 10 m - 10 процента.

Маса. Б.2.

t.,  ° С.	, kg / m3	, J / (kg ·К.)	, [W / (m · k)]	, M.2 /	Pr.
100	0,950	1068	0,0313	21,54	0,690
200	0,748	1097	0,0401	32,80	0,670
300	0,617	1122	0,0484	45,81	0,650
400	0,525	1151	0,0570	60,38	0,640
500	0,457	1185	0,0656	76,30	0,630
600	0,505	1214	0,0742	93,61	0,620
700	0,363	1239	0,0827	112,1	0,610
800	0,330	1264	0,0915	131,8	0,600
900	0,301	1290	0,0100	152,5	0,590
1000	0,275	1306	0,0109	174,3	0,580
1100	0,257	1323	0,01175	197,1	0,570
1200	0,240	1340	0,01262	221,0	0,560

Номер на задача 5. Радиация за пренос на топлина

Стенен тръбопроводимат д.\u003d ... [mm] Температура t.1 \u003d ... [° C]и има коефициент на термична радиация. Тръбопроводът се поставя в напречно сечение на канал б.х. Х.[mm]чиято повърхност има температура t.2 \u003d ... [° C]и коефициент на блясък ° С.2 = … [W / (m2 · К.4 )] , Посочете получената коефициент и загуба на топлина Q.тръбопровод поради радиатори.

Условията са зададени в таблица 5.

Стойностите на термичния радиационен материал са дадени по таблица Б.1 от приложение V.

Опции за задачи

Маса. пет

№задачи	д., [mm.]	t.1 , [° C]	t.2 , [° C]	° С.2 , [W / (m)2 · К.4 )].	б.х. Х.[mm]	Тръбен материал
1	400	527	127	5,22	600x800.	окислена стомана
2	350	560	120	4,75	480x580.	алуминийгруб
3	300	520	150	3,75	360x500.	бетон
4	420	423	130	5,25	400x600.	желязник
5	380	637	200	3,65	550x500.	окислен месинг
6	360	325	125	4,50	500x700.	мед окислен
7	410	420	120	5,35	650x850.	полирана стомана
8	400	350	150	5,00	450x650.	алуминиев окислен
9	450	587	110	5,30	680x580.	полиран месинг
10	460	547	105	5,35	480x600.	полиран мед
11	350	523	103	5,20	620x820.	стомана груба
12	370	557	125	5,10	650x850.	чугун
13	360	560	130	4,95	630x830.	алуминиева полирана

Продължение на таблицата. пет

14	250	520	120	4,80	450x550.	върнете месинг
15	200	530	130	4,90	460x470.	полирана стомана
16	280	540	140	5,00	480x500.	чугун
17	320	550	150	5,10	500x500.	алуминиев окислен
18	380	637	200	3,65	550x500.	полиран месинг
19	360	325	125	4,50	500x700.	полиран мед
20	410	420	120	5,35	650x850.	стомана груба
21	400	350	150	5,00	450x650.	чугун
22	450	587	110	5,30	680x580.	алуминиева полирана
23	460	547	105	5,35	480x600.	върнете месинг
24	350	523	103	5,20	620x820.	окислена стомана
25	370	557	125	5,10	650x850.	алуминийгруб
26	450	587	110	5,30	450x650.	бетон
27	460	547	105	5,35	680x580.	желязник
28	350	523	103	5,20	480x600.	окислен месинг
29	370	557	125	5,10	620x820.	мед окислен
30	280	540	140	5,00	480x500.	полирана стомана

Съседни файлове в темата [nothore]

Източник: https://studfiles.net/preview/5566488/page:8/

7. газов тракт, комини, почистване на димните газове

Газовец - индустриално газово оборудване Ръководство Gost, Snip, PB Snip II-35-76 котли

7.1. При проектирането на котелни къщи, задвижващи инсталации (пушачи и вентилатори) трябва да се вземат в съответствие с техническите условия на производителите. Като правило барабаните трябва да се предоставят индивидуално за всеки котел.

7.2. Група (за отделни групи котли) или общо (за цялата котелно помещение) Инсталациите с барабанинг се оставят да се прилагат при проектирането на нови котли с котли с капацитет до 1 gCAL / h и при проектирането на реконструирани котелни помещения.

7.3. Груповите или общите истински инсталации трябва да бъдат проектирани с два дима и два вентилатора. Изчислената производителност на котлите, за която са предоставени тези настройки, се осигуряват чрез паралелната работа на две пушачи и два вентилатора.

7.4. Изборът на барабани трябва да се извършва въз основа на резервните коефициенти чрез натиск и производителност според рекламата. 3 към тези стандарти и правила.

7.5. При проектирането на записи, водещи устройства, индукционни съедините и други устройства, които осигуряват икономически методи за контрол и са доставени с оборудване, трябва да се осигурят за регулиране на тяхната работа.

7.6.* Дизайнът на газовия път на котлите се извършва в съответствие с регулаторния метод на аеродинамичното изчисление на котлите на CCTI. I. I. Polzunova.
За вградени, прикрепени и покривни котли в стените е необходимо да се осигурят отвори за записване на въздух, разположени, като правило, в горната част на стаята. Размерите на живата част на отворите се определят въз основа на осигуряване на скорост на въздуха в тях не повече от 1,0 m / s.

7.7. Газоустойчивостта на серийните котли трябва да се вземат според производителите.

7.8. В зависимост от хидрогеоложките условия и оформление на котлите трябва да се осигурят външни доставки на газ за подземни или повишени. Трябва да се осигурят газови доставки за тухла или стоманобетон. Използването на въздушни метални канали е позволено като изключение, в присъствието на подходяща техническа и икономическа обосновка.

7.9. Газопроизводителите вътре в котелното помещение се оставят да проектират стоманени, кръгли участъци. Газопроизводствени правоъгълни секции се оставят да осигурят на места за регулиране на правоъгълните елементи на оборудването.

7.10. За зони на газови канали, където е възможно натрупване на пепел, трябва да се предоставят почистващи устройства.

7.11. За котелни помещения, работещи върху гориво за сяра, с възможност за образуване на кондензат в газовите залози, трябва да се осигури за защита срещу корозия на вътрешните повърхности на газовите канали в съответствие със строителните норми и правила за защита на строителните конструкции от корозия \\ t .

Химни

7.12. Димните тръби на котелните помещения трябва да бъдат изградени от типични проекти. При разработването на индивидуални проекти на комини е необходимо да се ръководи от техническите решения, приети в типични проекти.

7.13. За котелното помещение е необходимо да се осигури изграждането на един комин. Позволява се да осигури две тръби и повече от съответната обосновка.

7.14.* Височината на комини в изкуственото сцепление се определя в съответствие с показанията за дисперсията на вредни вещества, съдържащи се в емисиите на предприятия и санитарни стандарти за проектиране на промишлени предприятия. Височината на комини с естествено сцепление се определя въз основа на резултатите от аеродинамичното изчисление на газовия въздух и се проверява от условията на дисперсия в атмосферата на вредни вещества.

При изчисляване на дисперсията в атмосферата на вредни вещества трябва да се вземат максимално допустимите концентрации на пепел, серни оксиди, азотен диоксид и въглероден оксид. В същото време се приема броят на вредните емисии, разпределени емисии, по правило, според растенията на производителите на котли, при липса на тези данни - се определя от прогнозния път.

Височината на устата на димните тръби за вградени, прикрепени и покривни котли трябва да бъде по-висока от границата на работната линия, но не по-малка от 0,5 m над покрива, както и най-малко 2 m над покрива на по-висока част от по-висока част от покрива на сградата или най-високата сграда в радиус от 10 m.

7.15.* Диаметрите на изходните отвори на стоманените тръби се определят от състоянието на оптималните скорости на газовете въз основа на технически и икономически изчисления. Диаметрите на изходните отвори на тухли и стоманобетонни тръби се определят въз основа на изискванията на параграф 7.16 от тези стандарти и правилата.

7.16. За да се предотврати проникването на димните газове в дебелината на структурите на тухлите и стоманобетонните тръби, не е разрешено положително статично налягане по стените на газовата захранване. За да направите това, състоянието R1 трябва да се извърши, за да се увеличи диаметърът на тръбата или да се прилага тръбата на специалния дизайн (с вътрешен газов газов барел, с колега между цевта и облицовка).

7.17. Образуването на кондензат в стволовете на тухлите и стоманобетонните тръби, изхвърлени продукти от изгаряне газообразно гориво, с всички режими на работа, които е позволено.

7.18.* За котли, работещи върху газообразно гориво, е позволено да се използват стоманени тръби с дим с икономически непълноцелеспособност за увеличаване на температурата на димните газове.
За автономни котелни къщи, димните тръби трябва да бъдат газотни, произведени от метални или негабилимими материали. Тръбите трябва да имат, като правило, външна топлоизолация, за да се предотврати образуването на кондензат и люкове за проверка и почистване.

7.19. Операциите за газови канали в един хоризонтален участък на тръбната барел или чаша основа трябва да бъдат поставени равномерно около обиколката.
Общата площ на отслабване в един хоризонтален участък не трябва да надвишава 40% от общото напречно сечение на стоманобетонната барел или чаша от основата и 30% за багажника на тухлената тръба.

7.20. Странични газови канали на мястото на регулиране на комина е необходимо да се проектира правоъгълна форма.

7.21. При конюгиране на газови канали с комин е необходимо да се осигури температура и седименти или компенсатори.

7.22. Необходимостта от прилагане на облицовка и топлоизолация за намаляване на топлинните напрежения в стволовете на тухлите и стоманобетонните тръби се определя от изчислението на топлинното инженерство.

7.23. В тръби, предназначени за отстраняване на димните газове от изгарянето на сяра гориво, при образуването на кондензат (независимо от процента на съдържанието на сяра), е необходимо да се осигури облицовка на киселинно-устойчиви материали през височината на багажника. При липса на кондензат върху вътрешната повърхност на газовата тръба, с всички режими на работа, е позволено да се използва облицовка от глинени тухли за комини или глина обикновени тухли от пластмасова компресия на марка, не по-ниска от 100 с абсорбция на вода Повече от 15% на глинен цимент или комплексно stama решение не е по-ниско от 50.

7.24. Изчисляването на височината на комина и избора на защита на вътрешната повърхност на барел от агресивния ефект на средата трябва да се извършва въз основа на условията за изгаряне на основното и резервно гориво.

7.25. Височината и местоположението на комина трябва да бъдат координирани с местния отдел на Министерството на гражданската авиация. Лекият фехтовка на димните тръби и външния цвят на маркиране трябва да отговарят на инструкциите на услугата за летище в гражданската авиация на СССР.

7.26. Проектите трябва да осигурят защита срещу корозия на външни стоманени конструкции на тухлени и стоманобетонни комини, както и повърхности на стоманени тръби.

7.27. В долната част на комина или основата е необходимо да се осигурят копия да се инспектират тръбата, а в необходимите случаи - устройства, които осигуряват отстраняване на кондензат.

Почистване на димните газове

7.28. Котелните помещения, предназначени да работят върху твърдо гориво (въглища, торф, шисти и дървесни отпадъци), трябва да бъдат оборудвани с инсталации за промиване на комини от пепел в случаите, където

Забележка. При прилагането на твърдо гориво не се изисква аварийно инсталиране на нурехлориците.

7.29. Изборът на вида на колекционерите се извършва в зависимост от обема на пречистените газове, необходимата степен на пречистване и оформление на базата на техническо и икономическо сравнение на монтажните опции за десетилетия на различни видове.
Тъй като трябва да се вземат златни калориционни устройства:

циклонови блокове от CKTI или Niiogaz - с димни газове от 6000 до 20,000 m3 / h.
батерийни циклони - с димни газове от 15 000 до 150000 m3 / h,
батерии Циклони с рециклиране и електроинструкти - при обема на димните газове над 100,000 m3 / h.

Мокрите ашлори с нискокалорични тръби Venturi с капчици могат да бъдат използвани в присъствието на хидро-златна система и устройства, които изключват нулирането в резервоарите на вредни вещества, съдържащи се в галоу-робски пулпа.
Обемите на газа се приемат в работната им температура.

7.30. Коефициентите на почистване на златните устройства се вземат чрез изчисление и трябва да бъдат в установения adj. 4 към тези стандарти и правила.

7.31. Инсталацията на аспиратора трябва да бъде предоставена на смукателната страна на дима, като правило, върху отворени зони. Със съответната обосновка е позволено инсталирането на Ashors в стаята.

7.32. Астовете са осигурени индивидуални на всеки котел. В някои случаи се оставя да осигури няколко котела с група ашзем или една разделена апаратура.

7.33. Когато работите с котелно помещение на твърдо гориво, отделните задници не трябва да имат газови канали.

7.34. Формата и вътрешната повърхност на бункера на зоната трябва да осигурят пълно спускане на пепелта от гравитацията, докато ъгълът на наклона на стените на бункера към хоризонта се приема 600 и в оправданите случаи е позволено най-малко 550.
Бункерът на аспарантите трябва да има херметична порта.

7.35. Скоростта на газовете в захранващия канал на златните инсталации трябва да се приема най-малко 12 m / s.

7.36. "Мокри" искри трябва да се използват в помещения, предназначени за работа по дървесни отпадъци, в случаите, когато ARV≤5000. След комици, искрите не са инсталирани.

Източник: https://gazovik-gs.ru/directory/add/snip_2_35_76/trakt.html.

Кондензат в точката на комина и роса

14.02.2013

А. Бетулин

За да разберем процеса на образуване на кондензат в комини, е важно да се справим с концепцията за точка на оросяване. Точката на оросяване е температурата, при която водните пари, съдържащи се във въздуха, се кондензират във вода.

При всяка температура във въздуха не може да се разтвори не повече от определено количество водна пара. Това количествено се нарича наситна плътност на двойки за дадена температура и се изразява в килограми в метър кубично пространство.

На фиг. 1 показва графика на зависимостта на плътността на наситената пара от температурата. Правото маркирано налягане, съответстващо на тези стойности. Основата на тази таблица се приема като основа. На фиг. 2 показва първоначалната част на една и съща графика.

Фиг. един.

Наситена водна пара под налягане.

Фиг. 2.

Налягане на наситени водни пари, температурен диапазон 10 - 120 * с

Нека обясним как да използваме графика на прост пример. Вземете тенджера с вода и покрийте капака. След известно време под капака, балансът между вода и наситени водни пари. Оставете температурата на охлаждане да бъде равна на 40 ° С, след това плътността на двойката под капака ще бъде около 50 g / m3. Частичното налягане на водните пари под капака според таблицата (и графиката) ще бъде 0.07 atm, оставащите 0.93 atm ще бъдат налягане на въздуха.

(1 bar \u003d 0.98692 atm). Започваме бавно да загряваме тенджера и при 60 * с плътността на наситената пара под капака ще бъде вече 0,13 kg / m3, а частичното му налягане е 0.2 atm. При 100 * с частично налягане на наситена двойка под капака достига една атмосфера (т.е. външен натиск) и това означава, че въздухът под капака няма да бъде. Водата ще кипи, а пара под капака.

В този случай плътността на наситената двойка под капака ще бъде 0,59 kg / m3. Сега затваряте капака херметично (т.е. превръщате го в автоклав) и вмъкнете предпазния клапан в него, например, на 16 atm, и самата тенджера продължава да се загрява. Врата на водата ще престане и налягането и плътността на пара под капака ще растат и когато 200 * достигне налягането, за да достигне 16 atm (виж диаграма). В същото време водата ще заври отново и парата ще излезе под клапана.

Сега плътността на двойката под капака ще бъде 8 kg / m3.

В случай на разглеждане на кондензат, попадащ от димните газове (ГД), само част от графика е от интерес за налягане от 1 атм, тъй като пещта се комуникира с атмосферата и налягането в него е равно на атмосферното с точност на няколко ПА. Също така е очевидно, че точката на оросяване на DG е под 100 * стр.

Водни пари в димните газове

За да се определи точката на оросяване на димните газове (т.е. температури, в които кондензът излиза от ГД), е необходимо да се знае плътността на водните пари в ГД, което зависи от състава на горивото, неговата влажност, излишният въздух коефициент и температури. Плътността на двойката е равна на масата на водните пари, съдържаща се в 1 m3 димни газове при дадена температура.

Формулата за ГД обем е получена в тази работа, раздел 6.1, формула P1.3 - P1.8. След трансформациите получаваме експресията за плътността на пара в димните газове в заглавието на дървената влага, излишния въздушен и температурен коефициент. Влажността на първоначалния въздух прави малко изменение и в този израз не се взема предвид.

Формулата има просто физическо значение. Ако нарисувате голям брояч на фракция до 1 / (1 + W), ние ще получим много вода в ГД, в kg на килограм дърво. И ако нарисувате знаменател до 1 / (1 + W), тогава получаваме специфичния обем на DG в NM3 / kg. Множителът с температури служи за прехвърляне на нормални кубични метра в реалността при температурата на Т. след подаване на номера, ние получаваме изразяване:

Сега можете да определите точката на оросяване на димните газове по графичния метод. Предлагаме графика на плътността на двойката в ГД на наситена плътност на водните пари. Пресечването на графиките ще съответства на точката на оросяване на ГД с подходяща влажност и излишния въздух. На фиг. 3 и 4 показва резултата.

Фиг. 3.

Точката на оросяване на димните газове по време на излишък на въздух и различна влага на дървесина.

От фиг. 3 От това следва, че в най-неблагоприятия, когато изгарянето на дърво с съдържание на влага от 100% (половината от масовите проби е вода) без излишък на въздух, кондензацията на водните пари ще започне около 70 *.

В случай на типични периодични пещи (съдържание на влага 25% и излишен въздух от около две), кондензацията ще започне при охлаждане на колиби до 46 * p. (виж фиг. 4)

Фиг. четири.

Точката на оросяване на димните газове с съдържание на влага 25% и различни излишни въздуховоди.

От фиг. 4 Ясно е очевидно, че излишният въздух значително намалява температурата на падането на конденза. Смесването на излишния въздух в комина е един от начините за премахване на кондензацията в тръбите.

Изменение за непостоянството на състава на горивата

Всички гореспоменати аргументи са валидни, ако съставът на горивото остане непроменен навреме, например газът се изгаря в спрей или непрекъснато пелети се подават. В случай на изгаряне на дървото по пещта на периодично действие, съставът на димните газове се променя с течение на времето. Първо, летливо летливо и се изпарява и след това изгаря въглеродния остатък. Очевидно, в първоначалния период, съдържанието на водни пари в ГД ще бъде значително по-високо от изчисленото, а при изгарянето на остатъка от въглища - по-долу. Нека се опитаме да оценим приблизително температурата на точката на оросяване в първоначалния период.

Нека летливи изгори от маркера до първата трета от протестния процес, цялата влага, съдържаща се в отметката, изпарява през това време. След това концентрацията на водните пари в първата трета от процеса ще бъде три пъти по-висока от средната. С 25% от влажното дърво и 2x-гънния излишък на въздух, плътността на двойката ще бъде 0.075 * 3 \u003d 0.225 kg / m3. (виж ориз, синя графика). Температурата на кондензацията ще бъде 70-75 * s. Това е приблизителна оценка, тъй като не е известно как в действителност се проверява съставът на ГД като отметката.

В допълнение, некохерентните летливи вещества са кондензирани от димните газове, които очевидно ще увеличат точката на оросяване на ГД.

Кондензат в Чимне

Димните газове, катерене по комина постепенно охлаждат. Когато охлаждате под точката на оросяване по стените на комина, кондензатът започва да пада. Скоростта на охлаждане на ГД в комина зависи от течащ участък на тръбата (площта на нейната полярност), материала на тръбата и неговите възходящи, както и интензивността на горенето. Колкото по-висока е скоростта на изгаряне, толкова по-голям е димният газ и това означава, че с други неща, които са равни, газовете ще бъдат по-бавни.

Образуването на кондензат в пушенето на пещи или пещна камина от периодично действие е циклично. В първоначалния момент, докато тръбата все още не е финансирана, конденза пада върху стените си и тъй като тръбата се нагрява, кондензата се изпарява. Ако водата от кондензат има време да се изпари напълно, тя постепенно впечатлява тухлената зидария на комина и черните смолисти се появяват на външните стени. Ако това се случи във външната част на комина (на улицата или в студена тавански помещения), тогава постоянната хидратираща зидария през зимата ще доведе до унищожаване на тухлената тухла.

Капакът в комина зависи от нейния дизайн и потока на ГД (интензивност на горенето на горивото). В тухлени комини, падането на t може да достигне 25 * c на метър. Това обосновава изискването да има DG температура на изхода на пещта ("в изгледа") 200-250 * C, с цел 100-120 * C, която очевидно е по-висока от точките на росата върху тръбата. Спадът на температурата в затоплите комини от вида сандвич е само на няколко градуса на метър и температурата на изхода на пещта може да бъде намалена.

Кондензат, оформящ по стените на тухлен комин, погълнат в зидария (поради порьозността на тухла) и след това се изпарява. В комини от неръждаема стомана (сандвич), дори малко количество кондензат, образувано в първоначалния период веднага започва да се пропуска надолу, за да се избегне кондензат, в нагревателя на комина, вътрешните тръби се събират по такъв начин, че горната тръба се вмъква в долната, т.е. "Чрез кондензат".

Знаейки скоростта на горене на дърва за огрев в пещта и кръстосаното сечение на комина може да се оцени, за да се намали температурата в комина в изчислението на времевия метър по формулата:

q е коефициентът на топлинно поглъщане на стените на тухлен комин, 1740 w / m2 s - площта на топложимата повърхност 1 m от комина, m2c е топлинният капацитет на отработените газове, 1450 J / NM3 * CF - поток от отпадъчни газове, NM3 / HPV - специфичният обем на ГД, с 25% влажност дървесина и 2-кратно излишен въздух, 8 nm3 / kgbah - час разход на гориво, кг / час

Коефициентът на поглъщане на стените на комина е условно взет с 1500 kcal / m2H, защото За последната газова сушилня, литературата се дава стойност от 2300 kcal / m2. Изчислението е приблизително и предназначено да покаже общи модели. На фиг. 5 показва графика на зависимостта на спада на температурата в пушенето в напречно сечение на 13 х 26 cm (Pizhalik) и 13 x 13 cm (chummer), в зависимост от скоростта на изгаряне на горивото в горивото на пещта.

Фиг. пет.

Пропускането на температурата в тухлен комин при изчисляването на времевия метър, в зависимост от скоростта на изгаряне на дърва за огрев в пещта (потока на отработените газове). Излишният въздушен коефициент се приема с две.

Числата в началото и в края на графиките показват скоростта на ГД в комина, изчислена въз основа на DG потока, даден на 150 ° С, и напречното сечение на комина. Както може да се види, за препоръчаната GOST 2127-47, скоростите на усукването 2 m / s капка температура DG е 20-25 * s. Също така е ясно, че използването на комини с напречно сечение е по-голямо от необходимото може да доведе до силно DG охлаждане и в резултат на това падане на конденза.

Както следва от фиг. 5, намаляването на потреблението на дърва за огрев води до намаляване на потока на отработените газове и в резултат на значителен спад в комина. С други думи, температурата на отработените газове, например, през 150 ° С за тухлена пещ от периодично действие, където дървата за огрев е активно изгаряне и за бавно изгаряща пещ (светеща) изобщо не е същото. Някак си трябваше да наблюдавам такава снимка, ориз. 6.

Фиг. 6.

Кондензат в тухлен комин от горенето на пещта.

Тук пещта на блестящото изгаряне беше свързана с тухлена тръба с напречно сечение в тухла. Скоростта на изгаряне в такава пещ е много малка - едно полагане може да гори 5-6 часа, т.е. Скоростта на горене ще бъде около 2 кг / час. По същия начин газовете в тръбата се охлаждат под точката на оросяване и кондензатът започна да се образува в комина, което импрегнира тръбата през и когато пещта е обзаведена с капки с капки на пода. По този начин, дългите пещи могат да бъдат свързани само към изолирани сензорни комини.