ВиК

Турбина за охлаждане и отопление T 50 130. Дизайн и технически характеристики на оборудването на ООО "Лукойл-Волгоградэнерго" Волжска ТЕЦ

1. Типичните енергийни характеристики на турбинния агрегат Т-50-130 TMZ са съставени въз основа на термични тестове на две турбини (извършени от Yuzhtekhenergo в Ленинградская ТЕЦ-14 и Sibtekhenergo в Уст-Каменогорская ТЕЦ) и отразяват среден коефициент на полезно действие на турбинен агрегат, преминал основен ремонт, работещ съгласно заводската проектна топлинна схема (графика) и при следните условия, приети за номинални:

Налягането и температурата на прясната пара пред спирателните вентили на турбината са съответно 130 kgf/cm2 * и 555 °C;

* Абсолютното налягане е дадено в текста и графиките.

Максимално допустимият разход на прясна пара е 265 t/h;

Максимално допустимият дебит на пара през превключваемото отделение и помпата за ниско налягане е съответно 165 и 140 t/h; гранични стойностипотокът на пара през определени отделения съответства на технически спецификацииТУ 24-2-319-71;

Налягане на отработената пара:

а) за характеристиките на режима на кондензация с постоянно налягане и характеристиките на работа с селекции за дву- и едностепенно нагряване на мрежова вода - 0,05 kgf / cm 2;

б) да характеризира режима на кондензация при постоянен дебит и температура на охлаждащата вода в съответствие с топлинните характеристики на кондензатора K-2-3000-2 при W = 7000 m 3 / h и t в 1 = 20 °C - (графика);

в) за режим на работа с пароотвеждане с тристепенно подгряване на мрежовата вода - по график;

Системата за регенерация на високо и ниско налягане е напълно активирана; пара от селекции III или II се подава към деаератора 6 kgf/cm2 (тъй като налягането на парата в камерата намаляваIII селекция до 7 kgf/cm 2 се подава пара към деаератора II селекция);

Консумацията на захранваща вода е равна на консумацията на прясна пара;

Температурата на захранващата вода и кондензата на главната турбина зад нагревателите съответства на зависимостите, показани на графиките и ;

Увеличението на енталпията на захранващата вода в захранващата помпа е 7 kcal/kg;

Ефективност електрически генераторотговаря на гаранционните данни на завод Електросила;

Диапазонът на регулиране на налягането в горния избор на отопление е 0,6 - 2,5 kgf / cm 2, а в долния - 0,5 - 2,0 kgf / cm 2;

Подгряването на мрежовата вода в топлоцентралата е 47 °C.

Данните от изпитването, лежащи в основата на тази енергийна характеристика, бяха обработени с помощта на „Таблици на термофизичните свойства на водата и водната пара“ (Publishing House of Standards, 1969).

Кондензат от отоплителни парни нагреватели високо наляганеоттича каскадно в HPH № 5, а от него се подава към деаератора 6 kgf/cm 2 . При налягане на парата в камерата III екстракция под 9 kgf/cm 2, кондензатът на нагряващата пара от HPH № 5 се изпраща към HPH 4. В този случай, ако налягането на парата в камерата II екстракция над 9 kgf/cm 2 , кондензатът на нагряващата пара от HPH № 6 се изпраща в деаератора 6 kgf/cm 2 .

Кондензат от отоплителни парни нагреватели ниско наляганедренажите се каскадират в HDPE № 2, откъдето се подава от дренажни помпи към главната кондензатна линия зад HDPE № 2. Кондензатът на топлинната пара от HDPE № 1 се отвежда в кондензатора.

Горният и долният бойлер за отопление са свързани съответно към VI и VII избор на турбина. Кондензатът на отоплителната пара на горния бойлер за отопление се подава към главния кондензатен тръбопровод зад HDPE № 2, а долният - в главния кондензатен тръбопровод зад HDPE №.аз

2. Турбинният агрегат, заедно с турбината, включва следното оборудване:

Генератор тип ТВ-60-2 от завод Електросила с водородно охлаждане;

Четири нагревателя за ниско налягане: HDPE № 1 и HDPE № 2, тип PN-100-16-9, HDPE № 3 и HDPE № 4, тип PN-130-16-9;

Три нагревателя за високо налягане: ПВД № 5 тип ПВ-350-230-21М, ПВД № 6 тип ПВ-350-230-36М, ПВД № 7 тип ПВ-350-230-50М;

Повърхностен двупосочен кондензатор K2-3000-2;

Два основни тристепенни ежектора ЕП-3-600-4А и един пусков (единият основен ежектор работи постоянно);

Два мрежови бойлера (горен и долен) PSS-1300-3-8-1;

Две кондензни помпи 8KsD-6´ 3 задвижвани от електродвигатели с мощност 100 kW (едната помпа работи постоянно, другата е резервна);

Три кондензни помпи на мрежови бойлери 8KsD-5´ 3 задвижвани от електродвигатели с мощност по 100 kW всеки (две помпи работят, една е резервна).

3. При кондензационен режим на работа с изключен регулатор на налягането общият брутен разход на топлина и разход на свежа пара в зависимост от мощността на клемите на генератора се изразяват аналитично със следните уравнения:

При постоянно налягане на парата в кондензатора P 2 = 0,05 kgf / cm 2 (графика, b)

Q o = 10,3 + 1,985N t + 0,195 (N t - 45,44) Gcal/h;

D o = 10,8 + 3,368 N t + 0,715 (N t - 45,44) t/h; (2)

При постоянен поток (У = 7000 m 3 /h) и температура ( t при 1 = 20 °C) охлаждаща вода (граф, А):

Q o = 10,0 + 1,987 N t + 0,376 (N t - 45,3) Gcal/h; (3)

D o = 8,0 + 3,439 N t + 0,827 (N t - 45,3) t/h. (4)

Консумацията на топлина и прясна пара за мощността, определена при работни условия, се определя от горните зависимости с последващо въвеждане на необходимите корекции (графики , , ); тези изменения отчитат отклоненията на работните условия от номиналните (от характерните условия).

Системата от корекционни криви практически покрива целия диапазон от възможни отклонения на условията на работа на турбоагрегата от номиналните. Това дава възможност да се анализира работата на турбинния агрегат в условията на електроцентрала.

Корекциите са изчислени за условието за поддържане на постоянна мощност на клемите на генератора. При наличие на две или повече отклонения от номиналните условия на работа на турбогенератора корекциите се сумират алгебрично.

4. В режим с черпене на топлофикация турбоагрегатът може да работи с едно-, дву- и тристепенно подгряване на мрежовата вода. Съответните типични диаграми на режима са показани на графики (a - d), , (a - j), A и .

На диаграмите са посочени условията за тяхното изграждане и правилата за използване.

Типичните диаграми на режима ви позволяват директно да определите приетите начални условия (N t , Q t , Р t) поток на пара към турбината.

На графики (a - d) и T-34 (a - j) изобразява режимни диаграми, изразяващи зависимостта D o = f (N t, Q t ) при определени стойности на налягането в регулирани екстракции.

Трябва да се отбележи, че режимните диаграми за едно- и двустепенно отопление на мрежовата вода, изразяващи зависимостта D o = f (N t, Q t , R t) (графики и A), са по-малко точни поради определени допускания, направени при тяхното конструиране. Тези режимни диаграми могат да бъдат препоръчани за използване при приблизителни изчисления. При използването им трябва да се има предвид, че диаграмите не показват ясно границите, определящи всички възможни режими (според максималните дебити на парата през съответните участъци на пътя на потока на турбината и максималните налягания в горните и долните екстракции). ).

За по-точно определяне на стойността на потока пара към турбината за дадено термично и електрическо натоварване и налягане на парата в контролирания изход, както и за определяне на зоната на допустимите режими на работа, трябва да използвате диаграмите на режимите, представени на графиките(a - d) и (a - j).

Специфичният разход на топлина за производство на електроенергия за съответните режими на работа трябва да се определи директно от графиките(a - d) - за едностепенно нагряване на мрежова вода и (a - j)- за двустепенно подгряване на мрежова вода.

Тези графики са изградени въз основа на резултатите от специални изчисления, като се използват характеристиките на секцията на потока на турбината и отоплителната централа и не съдържат неточности, които се появяват при конструирането на режимни диаграми. Изчисляването на специфичната консумация на топлина за производство на електроенергия с помощта на диаграми на режимите дава по-малко точен резултат.

Да се определи специфичната консумация на топлина за производство на електроенергия, както и консумацията на пара на турбина с помощта на графики(a - d) и (a - j) при налягания при контролирани екстракции, за които не са предоставени директно графики, трябва да се използва методът на интерполация.

За режим на работа с тристепенно подгряване на мрежовата вода специфично потреблениетоплинна енергия за производство на електроенергия трябва да се определя съгласно графика, който се изчислява съгласно следната връзка:

q t = 860 (1 + ) + kcal/(kW× h), (5)

където Q pr - постоянни други топлинни загуби, за 50 MW турбини, приети равни на 0,61 Gcal/h, съгласно “Инструкции и методически указанияотносно стандартизирането на специфичния разход на гориво в топлоелектрическите централи" (BTI ORGRES, 1966 г.).

Признаците на корекциите съответстват на прехода от условията за построяване на режимната диаграма към експлоатационните.

При две или повече отклонения на условията на работа на турбоагрегата от номиналните, корекциите се сумират алгебрично.

Корекциите на мощността за параметрите на прясната пара и температурата на връщащата вода съответстват на фабричните изчислени данни.

За да се поддържа постоянно количество топлинна енергия, доставяна на потребителя ( Q t = const ) при промяна на параметрите на прясна пара е необходимо да се направи допълнителна корекция на мощността, като се вземе предвид промяната в потока на пара в екстракцията поради промяна в енталпията на парата в контролираната екстракция. Това изменение се определя от следните зависимости:

При работа по електрическа схема и постоянен поток на пара към турбината:

D = -0,1 Q t (P o -) kW; (6)

D = +0,1 Q t (t o - ) kW; (7)

При работа по топлинен график:

D = +0,343 Q t (P o -) kW; (8)

D = -0,357 Q t (t o - ) kW; (9) Т-37.

При определяне на топлинното използване на мрежови водонагреватели се приема, че преохлаждането на кондензата на топлинната пара е 20 °C.

При определяне на количеството топлина, възприемано от вградената греда (за тристепенно загряване на мрежова вода), температурното налягане се приема за 6 °C.

От израза се определя електрическата мощност, развита в отоплителния цикъл поради отделянето на топлина от регулираните екстракции

N tf = W tf × Q t MW, (12)

където W tf - специфичното производство на електроенергия за отоплителния цикъл при съответните режими на работа на турбоагрегата се определя по график.

Електрическата мощност, развита от кондензационния цикъл, се определя като разликата

N kn = N t - N tf MW. (13)

5. Методика за определяне на специфичния разход на топлинна енергия за производство на електрическа енергия за различни режимиРаботата на турбинния агрегат при отклонение на зададените условия от номиналните се обяснява със следните примери.

Пример 1. Кондензационен режимс изключен регулатор на налягането.

Дадено: N t = 40 MW, P o = 125 kgf/cm 2,да се = 550 °C, P 2 = 0,06 kgf/cm2; топлинна диаграма - изчислена.

Необходимо е да се определи консумацията на прясна пара и брутната специфична консумация на топлина при дадени условия ( N t = 40 MW).

Пример 2. Режим на работа с контролирано пароотвеждане за дву- и едностепенно подгряване на мрежовата вода.

А. Режим на работа по топлинен график

Дадено е: Q t = 60 Gcal/h; R TV = 1,0 kgf/cm 2; P o = 125 kgf/cm2; t o = 545 °С; t 2 = 55 °C; подгряване на мрежова вода - двустепенно; топлинна схема - изчислена; другите условия са номинални.

Необходимо е да се определи мощността на клемите на генератора, консумацията на свежа пара и брутната специфична консумация на топлина при дадени условия ( Q t = 60 Gcal/h).

В табл Дадена е последователността на изчисление.

По подобен начин се изчислява режимът на работа за едностепенно отопление на мрежовата вода.

Руска федерацияRD

Регулаторни характеристикитурбинни кондензатори Т-50-130 ТМЗ, ПТ-60-130/13 и ПТ-80/100-130/13 ЛМЗ

При съставянето на „Регулаторни характеристики“ бяха приети следните основни обозначения:

Разход на пара към кондензатора (парно натоварване на кондензатора), t/h;

Стандартно налягане на парата в кондензатора, kgf/cm*;

Действително налягане на парата в кондензатора, kgf / cm;

Температура на охлаждащата вода на входа на кондензатора, °C;

Температура на охлаждащата вода на изхода на кондензатора, °C;

Температура на насищане, съответстваща на налягането на парата в кондензатора, °C;

Хидравлично съпротивление на кондензатора (спад на налягането на охлаждащата вода в кондензатора), mm воден стълб;

Стандартно температурно налягане на кондензатора, °C;

Действителна температурна разлика на кондензатора, °C;

Подгряване на охлаждащата вода в кондензатора, °C;

Номинален проектен дебит на охлаждащата вода в кондензатора, m/h;

Разход на охлаждаща вода в кондензатора, m/h;

Обща охлаждаща повърхност на кондензатора, m;

Охлаждаща повърхност на кондензатора с вградена кондензаторна банка, изключена от вода, m.

Регулаторните характеристики включват следните основни зависимости:

1) температурна разлика на кондензатора (°C) от потока на парата в кондензатора (парно натоварване на кондензатора) и началната температура на охлаждащата вода при номиналния поток на охлаждащата вода:

2) налягане на парата в кондензатора (kgf/cm) от потока на парата в кондензатора и началната температура на охлаждащата вода при номиналния дебит на охлаждащата вода:

3) температурна разлика на кондензатора (°C) от потока пара в кондензатора и началната температура на охлаждащата вода при дебит на охлаждащата вода от 0,6-0,7 номинална:

4) налягане на парата в кондензатора (kgf / cm) от потока на парата в кондензатора и началната температура на охлаждащата вода при дебит на охлаждащата вода 0,6-0,7 - номинална:

5) температурна разлика на кондензатора (°C) от потока на парата в кондензатора и началната температура на охлаждащата вода при дебит на охлаждащата вода 0,44-0,5 номинална;

6) налягане на парата в кондензатора (kgf/cm) от потока на парата в кондензатора и началната температура на охлаждащата вода при дебит на охлаждащата вода 0,44-0,5 номинална:

7) хидравлично съпротивление на кондензатора (спад на налягането на охлаждащата вода в кондензатора) от дебита на охлаждащата вода с работно чиста охлаждаща повърхност на кондензатора;

8) корекции на мощността на турбината за отклонение на налягането на отработената пара.

Турбините T-50-130 TMZ и PT-80/100-130/13 LMZ са оборудвани с кондензатори, в които около 15% от охлаждащата повърхност може да се използва за нагряване на подхранваща или връщаща мрежова вода (вградени пакети) . Има възможност за охлаждане на вградените снопове с циркулираща вода. Следователно, в „Нормативни характеристики“ за турбини от типа Т-50-130 ТМЗ и ПТ-80/100-130/13 ЛМЗ, зависимостите съгласно параграфи 1-6 са дадени и за кондензатори с разединени вградени снопове (с охлаждаща повърхност, намалена с приблизително 15% кондензатори) при дебит на охлаждащата вода от 0,6-0,7 и 0,44-0,5.

За турбината PT-80/100-130/13 LMZ са дадени и характеристиките на кондензатора с изключен вграден лъч при дебит на охлаждащата вода 0,78 номинал.

3. ОПЕРАТИВЕН КОНТРОЛ НА РАБОТАТА НА КОНДЕНЗАТОРА И СЪСТОЯНИЕТО НА КОНДЕНЗАТОРА

Основните критерии за оценка на работата кондензационен агрегат, които характеризират състоянието на оборудването при дадено парно натоварване на кондензатора, са налягането на парата в кондензатора и температурното налягане на кондензатора, което отговаря на тези условия.

Оперативният контрол върху работата на кондензаторния агрегат и състоянието на кондензатора се осъществява чрез сравняване на действителното налягане на парата в кондензатора, измерено при работни условия, със стандартното налягане на парата в кондензатора, определено за същите условия (същото парно натоварване на кондензатора, дебита и температурата на охлаждащата вода), както и чрез сравняване на действителната температура на кондензаторното налягане със стандартното.

Сравнителният анализ на данните от измерванията и стандартните показатели за работа на инсталацията позволява да се открият промени в работата на кондензационния агрегат и да се установят техните вероятни причини.

Характеристика на турбините с контролирано извличане на пара е тяхната продължителна работа, с ниски потоци на пара в кондензатора. В режим с топлоотвеждане следенето на температурното налягане в кондензатора не дава надежден отговор за степента на замърсяване на кондензатора. Поради това е препоръчително да се наблюдава работата на кондензационния агрегат, когато потокът на пара в кондензатора е най-малко 50% и когато рециркулацията на кондензата е изключена; това ще повиши точността на определяне на налягането на парата и температурната разлика на кондензатора.

В допълнение към тези основни величини, за оперативен мониторинг и анализ на работата на кондензатор, е необходимо също така надеждно да се определят редица други параметри, от които зависи налягането на отработената пара и температурното налягане, а именно: температурата на входящата и изходяща вода, парното натоварване на кондензатора, скоростта на потока на охлаждащата вода и др.

Влиянието на засмукването на въздуха в устройствата за отстраняване на въздух, работещи вътре експлоатационни характеристики, и е незначително, докато влошаването на плътността на въздуха и увеличаването на засмукването на въздух, превишаващо работния капацитет на ежекторите, оказват значително влияние върху работата на кондензаторния агрегат.

Следователно наблюдението на плътността на въздуха във вакуумната система на турбинните агрегати и поддържането на засмукване на въздуха на нивото на стандартите PTE е една от основните задачи при работата на кондензационните агрегати.

Предложените стандартни характеристики се основават на стойности на засмукване на въздух, които не надвишават PTE стандартите.

По-долу са основните параметри, които трябва да бъдат измерени по време на оперативния мониторинг на състоянието на кондензатора, както и някои препоръки за организиране на измервания и методи за определяне на основните контролирани количества.

3.1. Налягане на отработената пара

За да се получат представителни данни за налягането на отработената пара в кондензатора при работни условия, трябва да се направят измервания в точките, посочени в стандартните спецификации за всеки тип кондензатор.

Налягането на отработената пара трябва да се измерва с инструменти с течен живак с точност най-малко 1 mmHg. (вакумометри с една стъклена чаша, баровакуумни тръби).

При определяне на налягането в кондензатора е необходимо да се въведат подходящи корекции в показанията на инструмента: за температурата на живачната колона, за скалата, за капилярността (за едностъклени инструменти).

Налягането в кондензатора (kgf / cm) при измерване на вакуум се определя по формулата

Къде е барометричното налягане (както е коригирано), mmHg;

Вакуум, определен с вакуумметър (с корекции), mm Hg.

Налягането в кондензатора (kgf/cm), когато се измерва с баровакуумна тръба, се определя като

Къде е налягането в кондензатора, определено от устройството, mm Hg.

Атмосферното налягане трябва да се измерва с живачен инспекционен барометър с въвеждането на всички корекции, изисквани съгласно паспорта на инструмента. Също така е възможно да се използват данни от най-близката метеорологична станция, като се вземе предвид разликата във височините на обектите.

При измерване на налягането на отработената пара полагането на импулсни линии и инсталирането на инструменти трябва да се извърши в съответствие с следвайки правилатамонтаж на устройства под вакуум:

вътрешен диаметър импулсни тръбитрябва да бъде най-малко 10-12 mm;
импулсните линии трябва да имат общ наклон към кондензатора най-малко 1:10;
херметичността на импулсните линии трябва да се провери чрез тестване под налягане с вода;
Забранено е използването на заключващи устройства с уплътнения и резбови съединения;
измервателните уреди трябва да бъдат свързани към импулсни линии с помощта на дебелостенна вакуумна гума.

3.2. Температурна разлика

Температурна разлика (°C) се определя като разликата между температурата на насищане на отработената пара и температурата на охлаждащата вода на изхода на кондензатора

В този случай температурата на насищане се определя от измереното налягане на отработената пара в кондензатора.

Мониторингът на работата на кондензационните агрегати на отоплителните турбини трябва да се извършва в кондензационен режим на турбината с изключен регулатор на налягането в производството и отоплителните екстракции.

Натоварването с пара (поток на пара в кондензатора) се определя от налягането в камерата на една от екстракциите, чиято стойност е контролна.

Дебитът на пара (t/h) в кондензатора в кондензационен режим е равен на:

Къде е коефициентът на потребление, числова стойносткоето е дадено в техническите данни на кондензатора за всеки тип турбина;

Налягане на парата в контролния етап (камера за вземане на проби), kgf / cm.

Ако е необходимо да се следи работата на кондензатора в режим на отопление на турбината, дебитът на парата се определя приблизително чрез изчисление въз основа на дебита на парата към един от междинните етапи на турбината и дебита на парата към отвеждането на топлината и регенеративни нагреватели с ниско налягане.

За турбината T-50-130 TMZ дебитът на пара (t/h) в кондензатора в режим на отопление е:

с едностепенно отопление на мрежовата вода

с двустепенно подгряване на мрежовата вода

Където и са разходът на пара, съответно, през 23-ти (за едностепенен) и 21-ви (за двустепенно нагряване на мрежова вода) етапи, t/h;

Разход на мрежова вода, m/h;

; - загряване на мрежова вода съответно в хоризонтални и вертикални мрежови нагреватели, °C; се определя като температурна разлика между захранващата вода след и преди съответния нагревател.

Дебитът на парата през 23-то стъпало се определя съгласно фиг. I-15, б, в зависимост от потока свежа пара към турбината и налягането на парата в долната отоплителна колекция.

Дебитът на пара през 21-во стъпало се определя съгласно фиг. I-15, а, в зависимост от потока свежа пара към турбината и налягането на парата в горния нагревателен отвор.

За PT турбини дебитът на пара (t/h) в кондензатора в режим на отопление е:

за турбини PT-60-130/13 LMZ

за турбини PT-80/100-130/13 LMZ

Къде е разходът на пара на изхода на CSD, t/h. Определя се съгласно фиг. II-9 в зависимост от налягането на парата в нагревателния отвор и във V отвеждането (за турбини PT-60-130/13) и съгласно фиг. III-17 в зависимост от налягането на парата в подгряващия отвеждащ и в IV екстракция (за турбини PT-80/100-130/13);

Подгряване на вода в мрежови нагреватели, °C. Определя се от температурната разлика между мрежовата вода след и преди нагревателите.

Налягането, прието като контролно налягане, трябва да се измерва с пружинни инструменти с клас на точност 0,6, периодично и внимателно проверявани. За да се определи истинската стойност на налягането в контролните етапи, е необходимо да се въведат подходящи корекции в показанията на инструмента (за височината на монтаж на инструментите, корекция според паспорта и др.).

Дебитите на прясната пара към турбината и мрежовата вода, необходими за определяне на дебита на парата към кондензатора, се измерват със стандартни разходомери с корекции за отклонения на работните параметри на средата от изчислените.

Температурата на мрежовата вода се измерва с живачни лабораторни термометри с деление 0,1 °C.

3.4. Температура на охлаждащата вода

Температурата на охлаждащата вода, влизаща в кондензатора, се измерва в една точка на всеки тръбопровод. Температурата на водата, излизаща от кондензатора, трябва да се измерва най-малко в три точки в една напречно сечениевсеки дренажен тръбопровод на разстояние 5-6 m от изходния фланец на кондензатора и определен като средна стойност въз основа на показанията на термометъра във всички точки.

Температурата на охлаждащата вода трябва да се измерва с живачни лабораторни термометри с делителна стойност 0,1 °C, монтирани в термометрични ръкави с дължина най-малко 300 mm.

3.5. Хидравлично съпротивление

Контролът на замърсяването на тръбните листове и тръбите на кондензатора се извършва чрез хидравличното съпротивление на кондензатора през охлаждащата вода, за което разликата в налягането между напорните и дренажните тръби на кондензаторите се измерва с помощта на U-образен диференциал с живачно двойно стъкло манометър, монтиран на ниво под точките за измерване на налягането. Импулсни линииот напорните и дренажните тръби на кондензаторите трябва да се напълни с вода.

Хидравличното съпротивление (mm воден стълб) на кондензатора се определя по формулата

Къде е разликата, измерена от устройството (коригирана за температурата на живачната колона), mm Hg.

При измерване на хидравличното съпротивление се определя и потокът на охлаждащата вода в кондензатора, за да се позволи сравнение с хидравличното съпротивление според стандартните характеристики.

3.6. Поток на охлаждаща вода

Дебитът на охлаждащата вода към кондензатора се определя от термичния баланс на кондензатора или чрез директно измерване чрез сегментни диафрагми, монтирани на захранващите водопроводи под налягане. Дебитът на охлаждащата вода (m/h) въз основа на термичния баланс на кондензатора се определя по формулата

Къде е разликата в топлосъдържанието на отработената пара и кондензат, kcal/kg;

Топлинна мощност на охлаждащата вода, kcal/kg·°С, равна на 1;

Плътност на водата, kg/m, равна на 1.

При съставянето на стандартната характеристика тя е приета 535 или 550 kcal/kg в зависимост от режима на работа на турбината.

3.7. Плътност на въздуха във вакуумна система

Плътността на въздуха във вакуумната система се контролира от количеството въздух при изпускателната тръба на пароструйния ежектор.

4. ОЦЕНКА НА НАМАЛЯВАНЕТО НА МОЩНОСТТА НА ТУРБИНЕН АГРЕГАТ ПО ВРЕМЕ НА РАБОТА С НАМАЛЕН В СРАВНЕНИЕ С СТАНДАРТНИЯ ВАКУУМ

Отклонението на налягането в кондензатора на парна турбина от стандартното води при даден разход на топлина към турбоагрегата до намаляване на развиваната от турбината мощност.

Изменението на мощността при разлика на абсолютното налягане в кондензатора на турбината от стандартната му стойност се определя от експериментално получени корекционни криви. Корекционните графики, включени в данните за стандартните характеристики на кондензатора, показват промяната в мощността за различни стойности на потока на парата в турбинната помпа с ниско налягане. За даден режим на турбоагрегата стойността на изменението на мощността при промяна на налягането в кондензатора от до се определя от съответната крива.

Тази стойност на изменението на мощността служи като основа за определяне на превишението на специфичния разход на топлина или специфичния разход на гориво, установен при даден товар за турбината.

За турбини T-50-130 TMZ, PT-60-130/13 и PT-80/100-130/13 LMZ, дебитът на парата в ChND за определяне на недостатъчното производство на мощност на турбината поради повишаване на налягането в кондензаторът може да се приеме равен на дебита на парата в кондензатора.

I. НОРМАТИВНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА КОНДЕНЗАТОР К2-3000-2 ТУРБИНИ Т-50-130 ТМЗ

1. Технически данни на кондензатора

Площ на охлаждащата повърхност:


без вградена греда


Диаметър на тръбата:
външен
интериор
Брой тръби
Брой водни удари
Брой нишки
Устройство за отстраняване на въздух - два пароструйни ежектора EP-3-2

в кондензационен режим - според налягането на парата в IV избор:

2.3. Разликата в топлинното съдържание на отработената пара и кондензата () се приема, както следва:

Фигура I-1. Зависимост на температурното налягане от потока на пара в кондензатора и температурата на охлаждащата вода:

7000 м/ч; =3000 м

Фигура I-2. Зависимост на температурното налягане от потока на пара в кондензатора и температурата на охлаждащата вода:

5000 м/ч; =3000 м

Фигура I-3. Зависимост на температурното налягане от потока на пара в кондензатора и температурата на охлаждащата вода:

3500 м/ч; =3000 м

Фигура I-4. Зависимост на абсолютното налягане от потока на пара в кондензатора и температурата на охлаждащата вода:

7000 м/ч; =3000 м

Фигура I-5. Зависимост на абсолютното налягане от потока на пара в кондензатора и температурата на охлаждащата вода:

5000 м/ч; =3000 м

Фигура I-6. Зависимост на абсолютното налягане от потока на пара в кондензатора и температурата на охлаждащата вода:

3500 м/ч; =3000 м

Фигура I-7. Зависимост на температурното налягане от потока на пара в кондензатора и температурата на охлаждащата вода:

7000 м/ч; =2555 м

Фигура I-8. Зависимост на температурното налягане от потока на пара в кондензатора и температурата на охлаждащата вода:

5000 м/ч; =2555 м

Фигура I-9. Зависимост на температурното налягане от потока на пара в кондензатора и температурата на охлаждащата вода:

3500 м/ч; =2555 м

Фигура I-10. Зависимост на абсолютното налягане от потока на пара в кондензатора и температурата на охлаждащата вода:

7000 м/ч; =2555 м

Фигура I-11. Зависимост на абсолютното налягане от потока на пара в кондензатора и температурата на охлаждащата вода:

5000 м/ч; =2555 м

Фигура I-12. Зависимост на абсолютното налягане от потока на пара в кондензатора и температурата на охлаждащата вода:

3500 м/ч; =2555 м

Фигура I-13. Зависимост на хидравличното съпротивление от потока на охлаждащата вода в кондензатора:

1 - пълна повърхност на кондензатора; 2 - с деактивиран вграден лъч

Фигура I-14. Корекция на мощността на турбината Т-50-130 ТМЗ за отклонение на налягането на парата в кондензатора (съгласно „Типови енергийни характеристики на турбинния агрегат Т-50-130 ТМЗ.” М.: СПО Союзтехенерго, 1979 г.)

Фиг.l-15. Зависимост на потока на пара през турбината T-50-130 TMZ от потока на прясна пара и налягането в горния избор на отопление (с двустепенно нагряване на мрежовата вода) и налягането в долния избор на отопление (с едностепенно нагряване на мрежовата вода ):

а - поток на пара през 21-ви етап; b - поток на пара през 23-ия етап

II. НОРМАТИВНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА КОНДЕНЗАТОР 60KTSS ТУРБИНА PT-60-130/13 LMZ

1. Технически данни

Обща площ на охлаждащата повърхност
Номинален поток на пара към кондензатора
Очаквано количество охлаждаща вода
Активна дължина на кондензаторните тръби Диаметър на тръбата:
външен
интериор
Брой тръби
Брой водни удари
Брой нишки

Устройство за отстраняване на въздух - два пароструйни ежектора EP-3-700

2. Указания за определяне на някои параметри на кондензаторния агрегат

2.1. Налягането на отработената пара в кондензатора се определя като средна стойност от две измервания.

Местоположението на точките за измерване на налягането на парите в гърлото на кондензатора е показано на диаграмата. Точките за измерване на налягането са разположени в хоризонтална равнина, минаваща на 1 m над равнината на свързване на кондензатора с адапторната тръба.

2.2. Определете потока пара в кондензатора:

в режим на кондензация - чрез налягане на парата в селекция V;

в режим на отопление - съгласно инструкциите в раздел 3.

2.3. Разликата в топлинното съдържание на отработената пара и кондензата () се приема, както следва:

за кондензационен режим 535 kcal/kg;
за режим на отопление 550 kcal/kg.

Фиг.II-1. Зависимост на температурното налягане от потока на пара в кондензатора и температурата на охлаждащата вода:

Фиг.II-2. Зависимост на температурното налягане от потока на пара в кондензатора и температурата на охлаждащата вода:

Фиг.II-3. Зависимост на температурното налягане от потока на пара в кондензатора и температурата на охлаждащата вода:

Фиг.II-4. Зависимост на абсолютното налягане от потока на пара в кондензатора и температурата на охлаждащата вода:

Фиг.II-5. Зависимост на абсолютното налягане от потока на пара в кондензатора и температурата на охлаждащата вода:

Фиг.II-6. Зависимост на абсолютното налягане от потока на парата в кондензатора и температурата на охлаждащата вода.

Когенерационни турбини с мощност 40-100 MW

Когенерационните турбини с мощност 40-100 MW за начални параметри на пара от 130 kgf / cm2, 565ºС са проектирани като една серия, обединена от общи основни решения, единство на дизайна и широка унификация на компоненти и части.

Турбина Т-50-130с два отоплителни пароотвеждания при 3000 об/мин, номинална мощност 50 MW. Впоследствие номиналната мощност на турбината беше увеличена до 55 MW, като същевременно се подобри гаранцията за ефективност на турбината.

Турбината Т-50-130 е направена от два цилиндъра и има еднопоточно изпускане. Всички екстракции, регенеративни и нагревателни, заедно с изпускателната тръба са поставени в един цилиндър с ниско налягане. В цилиндъра с високо налягане парата се разширява до налягането на горната регенеративна екстракция (около 34 kgf / cm2), в цилиндъра с ниско налягане - до налягането на долната нагревателна екстракция

За турбината T-50-130 беше оптимално да се използва управляващо колело с две корони с ограничена изоентропична разлика и да се изпълни първата група етапи с малък диаметър. Цилиндърът за високо налягане на всички турбини има 9 степени - управление и 8 степени на налягане.

Следващите стъпала, разположени в цилиндър със средно или ниско налягане, имат по-голям обемен дебит на парата и са направени с по-големи диаметри.

Всички степени на турбините от серията имат аеродинамично развити профили; за управление на двигателя с високо налягане са приети лопатки от Московския енергиен институт с радиално профилиране на дюзата и работни решетки.

Остриетата на CVP и CSD се извършват с радиални и аксиални нишки, което позволява да се намалят празнините в потока.

Цилиндърът за високо налягане е направен с обратен поток по отношение на цилиндъра за средно налягане, което направи възможно използването на един аксиален лагер и твърд съединител, като същевременно се поддържат относително малки аксиални хлабини в частта на потока както на HPC, така и на LPC (или LPC за 50 MW турбини).

Внедряването на нагревателни турбини с един аксиален лагер беше улеснено от балансирането на основната част от аксиалната сила, постигната в турбините във всеки отделен ротор, и прехвърлянето на останалата, ограничена по големина, сила към лагера, работещ в двете посоки. При отоплителните турбини, за разлика от кондензационните турбини, аксиалните сили се определят не само от дебита на парата, но и от наляганията в камерите за извличане на пара. Значителни промени в силите по протежение на пътя на потока се извършват в турбини с два отвода на отопление при промяна на температурата на външния въздух. Тъй като консумацията на пара остава непроменена, тази промяна в аксиалната сила практически не може да бъде компенсирана от манекена и се прехвърля изцяло към опорния лагер. Фабрично извършено изследване на алтернативна работа на турбината, както и бифуркация

Т-50-130 ТМЗ

ТИПИЧНО
ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ
ТУРБО АГРЕГАТ

Т-50-130 ТМЗ

ОБСЛУЖВАНЕ НА ОТЛИЧНОСТ И ИНФОРМАЦИЯ SOYUZTEKHENERGO

МОСКВА 1979 г

ОСНОВНИ ЗАВОДСКИ ДАННИ НА ТУРБО Агрегата
(ТУ 24-2-319-71)

* Като се вземе предвид топлината на парата, влизаща в кондензатора.

Сравнение на резултатите от данните за типичните характеристики с данните за гаранцията на TMZ

Индекс

Топлина, предадена на потребителя Q t, Gcal/h
Режим на работа на турбината		Кондензация	Единичен етап	Два етапа
TMZ данни

Температура на прясната пара tо, °С

Ефективност на генератора h, %


Температура на охлаждащата вода на входа на кондензатора t в 1, °C
Дебит на охлаждаща вода W, m 3 /h
Специфичен разход на пара d, kg/(kW?h)
Типични данни
Налягане на прясна пара P o, kgf / cm 2
Температура на прясната пара t o , °C
Налягане при регулирана екстракция P, kgf/cm 2
Ефективност на генератора h, %
Температура на захранващата вода след HPH № 7 t p.v., °C
Температура на мрежовата вода на входа на нагревателя PSG t 2, °C
Налягане на отработената пара P 2, kgf / cm 2		t в 1 = 20 °C, W = 7000 m 3 / h
Специфичен разход на пара d e, kg/(kW?h)
Промяна на специфичния разход на пара при отклонение на стандартните характеристики от гаранционните условия
за отклонение на налягането на отработената пара Dd e, kg/(kWh)
за отклонение на температурата на захранващата вода Dd e, kg/(kW? h)
за температурно отклонение на водата от връщащата мрежа Dd e, kg/(kW? h)
Обща корекция на специфичния разход на пара Dd e, kg/(kW?h)
Специфичен разход на пара при гаранционни условия dne, kg/(kW?h)
Отклонение на специфичния разход на пара от гаранционния ad e, %
Средно отклонение ad e, %
* Регулаторът на налягането на екстракцията е изключен.
	ПРИНЦИПНА ТОПЛИННА СХЕМА НА ТУРБОАГРЕГАТ				Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПИЧНИ ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ТУРБО Агрегат

СХЕМА НА РАЗПРЕДЕЛЕНИЕ НА ПАРАТА

Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПИЧНИ ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ТУРБО Агрегат

НАЛЯГАНЕ НА ПАРАТА В ЕКСТРАКЦИОННИ КАМЕРИ В РЕЖИМ НА КОНДЕНЗАЦИЯ

Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПИЧНИ ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ТУРБО Агрегат			Тип Т-50-130 ТМЗ

	ТИПИЧНИ ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ТУРБО Агрегат НАЛЯГАНЕ НА ПАРАТА В ЕКСТРАКЦИОННИ КАМЕРИ В РЕЖИМ НА ОТОПЛЕНИЕ	Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПИЧНИ ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ТУРБО Агрегат

НАЛЯГАНЕ НА ПАРАТА В ЕКСТРАКЦИОННИ КАМЕРИ В РЕЖИМ НА ОТОПЛЕНИЕ

Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПИЧНИ ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ТУРБО Агрегат

ТЕМПЕРАТУРА И ЕНТАЛПИЯ НА ЗАХРАНВАЩАТА ВОДА ОТВЪД НАГРЕВАТЕЛИТЕ С ВИСОКО НАЛЯГАНЕ

Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПИЧНИ ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ТУРБО Агрегат ТЕМПЕРАТУРА НА КОНДЕНЗАТА ИЗВЪН HDPE № 4 С ДВУ- И ТРИ СТЪПЕННО ПОДГРЯВАНЕ НА МРЕЖОВАТА ВОДА		Тип Т-50-130 ТМЗ

	ТИПИЧНИ ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ТУРБО Агрегат КОНСУМАЦИЯ НА ПАРА ЗА НАГРЕВАТЕЛ И ДЕАРАТОР С ВИСОКО НАЛЯГАНЕ		Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПИЧНИ ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ТУРБО Агрегат

КОНСУМАЦИЯ НА ПАРА ЗА НАГРЕВАТЕЛ С НИСКО НАЛЯГАНЕ №4

Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПИЧНИ ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ТУРБО Агрегат

КОНСУМАЦИЯ НА ПАРА ЗА НАГРЕВАТЕЛ С НИСКО НАЛЯГАНЕ №3

Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПИЧНИ ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ТУРБО Агрегат

ИЗТИЧА ПАРА ПРЕЗ ПЪРВИТЕ ОТДЕЛЕНИЯ НА HPC, LPC УПЛЪТНЕНИЯ НА ВАЛ, ПОДАВАНЕ НА ПАРА КЪМ КРАЙНИТЕ УПЛЪТНЕНИЯ

Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПИЧНИ ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ТУРБО Агрегат ЕКСТРАКЦИИ НА ПАРА ОТ УПЛЪТНЕНИЯ В I, IV ЕКСТРАКЦИИ, В СТИЛЕН НАГРЯВАТЕЛ И ОХЛАДИТЕЛ			Тип Т-50-130 ТМЗ

	ТИПИЧНИ ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ТУРБО Агрегат ПОТРЕБЛЕНИЕ НА ПАРА ПРЕЗ 21 СТЪПЕН С ДВУСТЪПЕННО ПОДГРЯВАНЕ НА МРЕЖОВАТА ВОДА	Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПИЧНИ ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ТУРБО Агрегат

ПОТРЕБЛЕНИЕ НА ПАРА ПРЕЗ 23 СТЪПЕН С ЕДНОСТЪПЕННО ПОДГРЯВАНЕ НА МРЕЖОВАТА ВОДА

Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПИЧНИ ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ТУРБО Агрегат

КОНСУМАЦИЯ НА ПАРА В ВНГ В РЕЖИМ НА КОНДЕЗ

Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПИЧНИ ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ТУРБО Агрегат

ПОТОК НА ПАРАТА В LPG ПРЕЗ ЗАТВОРЕНА МЕБРАНА

Тип Т-50-130 ТМЗ

	ТИПИЧНИ ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ТУРБО Агрегат ВЪТРЕШЕН КАПАЦИТЕТ НА ОТДЕЛЕНИЯ 1 - 21		Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПИЧНИ ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ТУРБО Агрегат ВЪТРЕШНО ЗАХРАНВАНЕ НА ОТДЕЛЕНИЯ 1 - 23 С ЕДНОСТЪПЕННО ПОДГРЯВАНЕ НА МРЕЖОВАТА ВОДА		Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПИЧНИ ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ТУРБО Агрегат

МЕЖДИННО ОТДЕЛЕНИЕ ЗАХРАНВАНЕ

Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПИЧНИ ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ТУРБО Агрегат

СПЕЦИФИЧНО ПРОИЗВОДСТВО НА ЕЛЕКТРОЕНЕРГИЯ ОТ ТОПЛИННА КОНСУМАЦИЯ

Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПИЧНИ ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ТУРБО Агрегат ОБЩИ ЗАГУБИ НА ТУРБИНА И ГЕНЕРАТОР		Тип Т-50-130 ТМЗ

	ТИПИЧНИ ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ТУРБО Агрегат КОНСУМАЦИЯ НА ПРЯСА ПАРА И ТОПЛИНА В РЕЖИМ НА КОНДЕЗИРАНЕ С ИЗКЛЮЧЕН РЕГУЛАТОР НА НАЛЯГАНЕТО		Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПИЧНИ ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ. ТУРБО АГРЕГАТ

СПЕЦИФИЧНА БРУТНА КОНСУМАЦИЯ НА ТОПЛИННА ЕНЕРГИЯ ЗА ЕДНОСТЪПЕННО ОТОПЛЕНИЕ НА ВОДНА МРЕЖА

Тип Т-50-130 ТМЗ

	ТИПИЧНИ ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ТУРБО Агрегат	Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПИЧНИ ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ТУРБО Агрегат

СПЕЦИФИЧНА БРУТНА КОНСУМАЦИЯ НА ТОПЛИНА ЗА ДВУСТЪПЕННО ПОДГРЯВАНЕ НА МРЕЖОВА ВОДА

Тип Т-50-130 ТМЗ

	ТИПИЧНИ ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ТУРБО Агрегат СПЕЦИФИЧНА БРУТНА КОНСУМАЦИЯ НА ТОПЛИНА ЗА ДВУСТЪПЕННО ПОДГРЯВАНЕ НА МРЕЖОВА ВОДА		Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПИЧНИ ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ТУРБО Агрегат СПЕЦИФИЧНА КОНСУМАЦИЯ НА ТОПЛИНА ЗА ТРИСТЪПЕННО ПОДГРЯВАНЕ НА МРЕЖОВА ВОДА И ЕЛЕКТРОМЕХАНИЧЕН КПД НА ТУРБО АГРЕГАТА		Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПИЧНИ ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ТУРБО Агрегат

ТЕМПЕРАТУРНА РАЗЛИКА

Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПИЧНИ ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ТУРБО Агрегат

ОТНОСИТЕЛНО ПОДГРЯВАНЕ НА МРЕЖОВАТА ВОДА В ПСЖ И ПСВ

Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПИЧНИ ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ТУРБО Агрегат

ЕНТАЛПИЯ НА ПАРА В ГОРНА НАГРЕВНА КАМЕРА

Тип Т-50-130 ТМЗ

	ТИПИЧНИ ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ТУРБО Агрегат ИЗПОЛЗВАНА ТОПЛИНА В МЕЖДИННОТО ОТДЕЛЕНИЕ		Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПИЧНИ ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ТУРБО Агрегат ИЗПОЛЗВАНЕ НА ТОПЛИНА В МРЕЖОВИЯ БОЙЛАР (PSW)		Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПИЧНИ ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ТУРБО Агрегат

ХАРАКТЕРИСТИКИ НА КОНДЕНЗАТОР K2-3000-2

Тип Т-50-130 ТМЗ

	ТИПИЧНИ ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ТУРБО Агрегат	Тип Т-50-130 ТМЗ

	ТИПИЧНИ ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ТУРБО Агрегат РЕЖИМНА СХЕМА ЗА ЕДНОСТЪПЕННО ПОДГРЯВАНЕ НА МРЕЖОВА ВОДА		Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПИЧНИ ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ТУРБО Агрегат РЕЖИМНА СХЕМА ЗА ЕДНОСТЪПЕННО ПОДГРЯВАНЕ НА МРЕЖОВА ВОДА		Тип Т-50-130 ТМЗ

Дадено е: Q t = 60 Gcal/h; N t = 34 MW; R tn = 1,0 kgf/cm 2.

Определете: D около t/h.

Определение. На диаграмата намираме дадената точка A (Q t = 60 Gcal/h; N t = 34 MW). От точка А, успоредна на наклонената права линия, отиваме на линията зададено налягане(R tn = 1,0 kgf/cm 2). От получената точка B преминаваме по права линия към линията на даденото налягане (P tn = 1,0 kgf / cm2) на десния квадрант. От получената точка B спускаме перпендикуляра към оста на потока. Точка G съответства на определения дебит на свежа пара.

Дадено е: Q t = 75 Gcal/h; R tn = 0,5 kgf / cm 2.

Определете: N t MW; D около t/h.

Определение. На диаграмата намираме дадената точка D (Q t = 75 Gcal / h; P t = 0,5 kgf / cm 2). От точка D вървим по права линия към силовата ос. Точка E съответства на определената мощност. След това отиваме по права линия до линията P tn = 0,5 kgf / cm 2 на десния квадрант. От точка G спускаме перпендикуляра към оста на потока. Получената точка 3 съответства на определения дебит на свежа пара.

	ТИПИЧНИ ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ТУРБО Агрегат	Тип Т-50-130 ТМЗ

	ТИПИЧНИ ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ТУРБО Агрегат СХЕМА НА РЕЖИМИТЕ ЗА ДВУСТЪПЕННО ОТОПЛЕНИЕ НА МРЕЖОВАТА ВОДА		Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПИЧНИ ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ТУРБО Агрегат СХЕМА НА РЕЖИМИТЕ ЗА ДВУСТЪПЕННО ОТОПЛЕНИЕ НА МРЕЖОВАТА ВОДА		Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПИЧНИ ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ТУРБО Агрегат

СХЕМА НА РЕЖИМИТЕ ЗА ДВУСТЪПЕННО ОТОПЛЕНИЕ НА МРЕЖОВАТА ВОДА

Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПИЧНИ ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ТУРБО Агрегат

СХЕМА НА РЕЖИМИТЕ ЗА ДВУСТЪПЕННО ОТОПЛЕНИЕ НА МРЕЖОВАТА ВОДА

Тип Т-50-130 ТМЗ

	ТИПИЧНИ ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ТУРБО Агрегат СХЕМА НА РЕЖИМИТЕ ЗА ДВУСТЪПЕННО ОТОПЛЕНИЕ НА МРЕЖОВАТА ВОДА		Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПИЧНИ ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ТУРБО Агрегат СХЕМА НА РЕЖИМИТЕ ЗА ДВУСТЪПЕННО ОТОПЛЕНИЕ НА МРЕЖОВАТА ВОДА		Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПИЧНИ ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ТУРБО Агрегат

СХЕМА НА РЕЖИМИТЕ ЗА ДВУСТЪПЕННО ОТОПЛЕНИЕ НА МРЕЖОВАТА ВОДА

Тип Т-50-130 ТМЗ

ТИПИЧНИ ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ТУРБО Агрегат

СХЕМА НА РЕЖИМИТЕ ЗА ДВУСТЪПЕННО ОТОПЛЕНИЕ НА МРЕЖОВАТА ВОДА

Тип Т-50-130 ТМЗ

		ТИПИЧНИ ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ТУРБО Агрегат СХЕМА НА РЕЖИМИТЕ ЗА ДВУСТЪПЕННО ОТОПЛЕНИЕ НА МРЕЖОВАТА ВОДА		Тип Т-50-130 ТМЗ

	ТИПИЧНИ ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ТУРБО Агрегат СХЕМА НА РЕЖИМИТЕ ЗА ДВУСТЪПЕННО ОТОПЛЕНИЕ НА МРЕЖОВАТА ВОДА

Попитан от: Q T= 81 Gcal/h; Nt = 57.2 MW; П ТV= 1,4 kgf/cm2. Определете: D0т/ч Определение.На диаграмата намираме дадената точка A ( Q t = 81 Gcal/h; N t = 57,2 MW). От точка А, успоредна на наклонената права линия, отиваме до линията на даденото налягане ( П ТV= 1,4 kgf/cm 2). От получената точка B вървим по права линия към линията на даденото налягане ( P T в= 1,4 kgf/cm 2) ляв квадрант. От получената точка B спускаме перпендикуляра към оста на потока. Точка G съответства на определения дебит на свежа пара.			Попитан от: Q T= 73 Gcal/h; P T в= 0,8 kgf/cm2. Определете: N t MW; д 0 т/ч Определение.Намиране на дадената точка D (Q T= 73 Gcal/h; P T в = 0,8 kgf/cm 2) От точка D вървим по права линия към силовата ос. Точка E съответства на определената мощност. По-нататък по права линия отиваме на линията P T в = 0,8 kgf/cm 2 ляв квадрант. От получената точка Ж спускаме перпендикуляра към оста на потока. Получената точка 3 съответства на определения дебит на свежа пара.

		ТИПИЧНИ ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ТУРБО Агрегат		Тип Т-50-130 ТМЗ
b) Отклонение на налягането на прясната пара от номиналното V)
	ТИПИЧНИ ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ТУРБО Агрегат ПРОМЕНИ В КОНСУМАЦИЯТА НА ПРЯСА ПАРА В РЕЖИМ КОНДЕЗ		Тип Т-50-130 ТМЗ

		ТИПИЧНИ ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ТУРБО Агрегат		Тип Т-50-130 ТМЗ
а) При отклонението на температурата на прясната пара от номиналната b) Отклонение на налягането на прясната пара от номиналното V) Отклонение на дебита на захранващата вода от номиналния
	ТИПИЧНИ ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ТУРБО Агрегат ПРОМЕНИ В СПЕЦИФИЧНАТА КОНСУМАЦИЯ НА ТОПЛИНА В КОНДЕЗЕН РЕЖИМ		Тип Т-50-130 ТМЗ
d) За недогряване на захранващата вода в нагреватели с високо налягане д) За промяна на нагряването на водата в захранващата помпа f) За изключване на група нагреватели с високо налягане

ТИПИЧНИ ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ТУРБО Агрегат КОРЕКЦИЯ КЪМ МОЩНОСТТА ЗА НАЛЯГАНЕТО НА ОТРАБОТЕНАТА ПАРА В КОНДЕНЗАТОРА		Тип Т-50-130 ТМЗ

	ТИПИЧНИ ЕНЕРГИЙНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА ТУРБО Агрегат РЕГУЛИРАНЕ НА МОЩНОСТТА ПРИ РАБОТА С НАГРЕВАТЕЛНИ ИЗПУСКАТЕЛИ		Тип Т-50-130 ТМЗ

Дадено е: Q t = 81 Gcal/h; Nt = 57.2 MW; R TV = 1,4 kgf / cm 2.

Определете: D около t/h.

Определение. На диаграмата намираме дадената точка A (Q t = 81 Gcal/h; N t = 57,2 MW). От точка А, успоредна на наклонената права линия, отиваме до линията на даденото налягане (P TV = 1,4 kgf / cm 2). От получената точка B преминаваме по права линия към линията на даденото налягане (P TV = 1,4 kgf / cm2) на левия квадрант. От получената точка B спускаме перпендикуляра към оста на потока. Точка G съответства на определения дебит на свежа пара.

Дадено е: Q t = 73 Gcal/h; R TV = 0,8 kgf / cm 2.

Определете: N t MW; D около t/h.

Определение.Намираме дадената точка D (Q t = 73 Gcal/h; P t = 0,8 kgf/cm 2). От точка D вървим по права линия към силовата ос. Точка E съответства на определената мощност. След това отиваме по права линия до линията P TV = 0,8 kgf / cm 2 на левия квадрант. От получената точка Ж спускаме перпендикуляра към оста на потока. Получената точка 3 съответства на определения дебит на свежа пара.

ПРИЛОЖЕНИЕ

1. Типичните енергийни характеристики на турбинния агрегат Т-50-130 TMZ са съставени въз основа на термични тестове на две турбини (извършени от Yuzhtekhenergo в Ленинградская ТЕЦ-14 и Sibtekhenergo в Уст-Каменогорская ТЕЦ) и отразяват среден коефициент на полезно действие на основен ремонт на турбинен агрегат, работещ съгласно заводската проектна топлинна схема (графика Т-1) и при следните условия, приети за номинални:

* Абсолютното налягане е дадено в текста и графиките.

Максимално допустимият разход на прясна пара е 265 t/h;

Максимално допустимият дебит на пара през превключваемото отделение и помпата за ниско налягане е съответно 165 и 140 t/h; граничните стойности на потока на пара през определени отделения съответстват на техническите спецификации на TU 24-2-319-71;

Налягане на отработената пара:

в) за режим на работа с пароотвеждане с тристепенно подгряване на мрежовата вода - по график Т-38;

Системата за регенерация на високо и ниско налягане е напълно активирана; пара от селекция III или II се подава към деаератора при 6 kgf / cm 2 (когато налягането на парата в камера III на селекция намалява до 7 kgf / cm 2 пара се подава към деаератора от селекция II);

Дебитът на захранващата вода е равен на дебита на прясната пара;

Температурата на захранващата вода и кондензата на главната турбина зад нагревателите съответства на зависимостите, показани на графики Т-6 и Т-7;

Увеличението на енталпията на захранващата вода в захранващата помпа е 7 kcal/kg;

Ефективността на електрогенератора съответства на гаранционните данни на завод Електросила;

Диапазонът на регулиране на налягането в горния избор на отопление е 0,6 - 2,5 kgf / cm 2, а в долния - 0,5 - 2,0 kgf / cm 2;

Подгряването на мрежовата вода в топлоцентралата е 47 °C.

Кондензатът от отоплителната пара на нагревателите за високо налягане се отвежда каскадно в HPH № 5, а от него се подава в деаератора 6 kgf/cm2. Когато налягането на парата в селекционна камера III е под 9 kgf/cm 2, кондензатът на нагряващата пара от HPH № 5 се изпраща към HPH 4. Освен това, ако налягането на парата в селекционна камера II е над 9 kgf/cm2, нагряването парен кондензат от HPH № 6 се изпраща в деаератора 6 kgf / cm2.

Кондензатът на отоплителната пара на нагревателите с ниско налягане се отвежда каскадно в HDPE № 2, откъдето се подава от дренажни помпи към главната кондензатна линия зад HDPE № 2. Кондензатът от нагряващата пара от HDPE № 1 се източва в кондензатора.

Горният и долният бойлер за отопление са свързани съответно към изходите на турбината VI и VII. Кондензатът на отоплителната пара от горния бойлер за отопление се подава към главния кондензатен тръбопровод зад HDPE № 2, а от долния - в главния кондензатен тръбопровод зад HDPE № I.

2. Турбинният агрегат, заедно с турбината, включва следното оборудване:

Генератор тип ТВ-60-2 от завод Електросила с водородно охлаждане;

Четири нагревателя за ниско налягане: HDPE № 1 и HDPE № 2, тип PN-100-16-9, HDPE № 3 и HDPE № 4, тип PN-130-16-9;

Три нагревателя за високо налягане: ПВД № 5 тип ПВ-350-230-21М, ПВД № 6 тип ПВ-350-230-36М, ПВД № 7 тип ПВ-350-230-50М;

Повърхностен двупътен кондензатор K2-3000-2;

Два основни тристепенни ежектора ЕП-3-600-4А и един пусков (единият главен ежектор работи постоянно);

Два мрежови бойлера (горен и долен) PSS-1300-3-8-1;

Две кондензни помпи 8KsD-6?3 задвижвани от електродвигатели с мощност 100 kW (едната помпа работи постоянно, другата е резервна);

Три кондензни помпи на мрежови бойлери 8KsD-5?3 задвижвани от електродвигатели с мощност 100 kW всяка (две помпи работят, една е резервна).

При постоянно налягане на парата в кондензатора P 2 = 0,05 kgf / cm 2 (графика T-22, b)

Q o = 10,3 + 1,985N t + 0,195 (N t - 45,44) Gcal/h; (1)

D o = 10,8 + 3,368 N t + 0,715 (N t - 45,44) t/h; (2)

При постоянен дебит (W = 7000 m 3 / h) и температура (t в 1 = 20 ° C) на охлаждащата вода (графика T-22, a):

Q o = 10,0 + 1,987 N t + 0,376 (N t - 45,3) Gcal/h; (3)

D o = 8,0 + 3,439 N t + 0,827 (N t - 45,3) t/h. (4)

Консумацията на топлина и прясна пара за мощността, определена при работни условия, се определя от горните зависимости с последващо въвеждане на необходимите корекции (графики Т-41, Т-42, Т-43); тези изменения отчитат отклоненията на работните условия от номиналните (от характерните условия).

На диаграмите са посочени условията за тяхното изграждане и правилата за използване.

Типичните режимни диаграми позволяват директно определяне на потока пара към турбината за приетите начални условия (N t, Q t, P t).

Графики T-33 (a - d) и T-34 (a - j) показват режимни диаграми, изразяващи зависимостта D o = f (N t, Q t) при определени стойности на налягането в регулирани екстракции.

Трябва да се отбележи, че режимните диаграми за едно- и двустепенно отопление на мрежова вода, изразяващи зависимостта D o = f(N t, Q t, P t) (графики T-33A и T-34A), са по-малко точни поради определени допускания, възприети при изграждането им. Тези режимни диаграми могат да бъдат препоръчани за използване при приблизителни изчисления. При използването им трябва да се има предвид, че диаграмите не показват ясно границите, определящи всички възможни режими (според максималните дебити на парата през съответните участъци на пътя на потока на турбината и максималните налягания в горните и долните екстракции). ).

За по-точно определяне на стойността на потока пара към турбината за дадено топлинно и електрическо натоварване и налягане на парата в контролиран изход, както и за определяне на зоната на допустимите режими на работа, трябва да се използват диаграмите на режимите, представени в графиките T- 33 (a - d) и T-34 (a - j).

Специфичният разход на топлина за производство на електроенергия за съответните режими на работа трябва да се определи директно от графики T-23 (a - d) - за едностепенно загряване на мрежова вода и T-24 (a - j) - за двустепенно загряване на мрежова вода.

Тези графики са изградени въз основа на резултатите от специални изчисления, като се използват характеристиките на секцията на потока на турбината и отоплителната централа и не съдържат неточности, които се появяват при конструирането на режимни диаграми. Изчисляването на специфичната консумация на топлина за производство на електроенергия с помощта на диаграми на режими дава по-малко точен резултат.

За определяне на специфичния разход на топлина за производство на електроенергия, както и разхода на пара на турбина по графики Т-33 (a - d) и Т-34 (a - j) при налягания в регулирани добиви, за които графиките са не е директно дадено, методът трябва да се използва интерполация.

За режим на работа с тристепенно подгряване на мрежовата вода, специфичната консумация на топлина за производство на електроенергия трябва да се определи съгласно график Т-25, който се изчислява по следната зависимост:

q t = 860 (1 + ) + kcal/(kWh), (5)

където Q pr са постоянни други топлинни загуби за турбини с мощност 50 MW, приети равни на 0,61 Gcal/h, съгласно „Инструкции и насоки за стандартизиране на специфичния разход на гориво в топлоелектрическите централи” (BTI ORGRES, 1966).

Графиките на Т-44 показват корекции на мощността на клемите на генератора, когато условията на работа на турбоблока се отклоняват от номиналните. Ако налягането на отработената пара в кондензатора се отклонява от номиналната стойност, корекцията на мощността се определя с помощта на мрежата за корекция на вакуума (графика T-43).

Признаците на корекциите съответстват на прехода от условията за построяване на режимната диаграма към експлоатационните условия.

При две или повече отклонения на условията на работа на турбоагрегата от номиналните корекциите се сумират алгебрично.

За да се поддържа постоянно количество топлина, подадено на потребителя (Q t = const), при промяна на параметрите на прясната пара е необходимо да се направи допълнителна корекция на мощността, като се вземе предвид промяната в потока на парата в екстракция поради промяна в енталпията на парата при контролирана екстракция. Това изменение се определя от следните зависимости:

При работа по електрическа схема и постоянен поток на пара към турбината:

D = -0,1 Q t (P o -) kW; (6)

D = +0,1 Q t (t o - ) kW; (7)

При работа по топлинен график:

D = +0,343 Q t (P o - ) kW; (8)

D = -0,357 Q t (t o - ) kW; (9)

D = +0.14 Q t (P o -) kg/h; (10)

D = -0,14 Q t (t o - ) kg/h. (единадесет)

Енталпията на парата в камерите за контролирано нагряване се определя съгласно графики Т-28 и Т-29.

Температурното налягане на мрежовите бойлери се взема според изчислените данни на TMZ и се определя от относителното недогряване съгласно график T-37.

При определяне на топлинното използване на мрежови водонагреватели, преохлаждането на кондензата на отоплителната пара се приема на 20 °C.

N tf = W tf? Q t MW, (12)

където W tf - специфичното производство на електроенергия за отоплителния цикъл при съответните режими на работа на турбинния агрегат се определя съгласно график Т-21.

Електрическата мощност, развита от кондензационния цикъл, се определя като разлика

N kn = N t - N tf MW. (13)

5. Методиката за определяне на специфичния разход на топлина за производство на електроенергия за различни режими на работа на турбоагрегат при отклонение на зададените условия от номиналните е обяснена със следните примери.

Пример 1. Кондензационен режим с деактивиран регулатор на налягането.

Дадено: N t = 40 MW, P o = 125 kgf/cm 2, t o = 550 °C, P 2 = 0,06 kgf/cm 2; топлинна диаграма - изчислена.

В табл 1 показва последователността на изчислението.

Пример 2. Режим на работа с контролирано пароотвеждане за дву- и едностепенно подгряване на мрежовата вода.

А. Режим на работа по топлинен график

Дадено е: Q t = 60 Gcal/h; R TV = 1,0 kgf/cm 2; P o = 125 kgf/cm2; t o = 545 °С; t2 = 55 °С; подгряване на мрежова вода - двустепенно; топлинна схема - изчислена; другите условия са номинални.

Необходимо е да се определи мощността на клемите на генератора, консумацията на прясна пара и брутната специфична консумация на топлина при дадени условия (Q t = 60 Gcal/h).

В табл 2 показва последователността на изчисленията.

По подобен начин се изчислява режимът на работа за едностепенно отопление на мрежовата вода.

маса 1

Индекс	Обозначаване	Измерение	Метод за определяне	Получена стойност
Консумация на свежа пара на турбина при номинални условия			Графика T-22 или уравнение (2)
Консумация на топлина на турбина при номинални условия			Графика T-22 или уравнение (1)
Специфична консумация на топлина при номинални условия		kcal/(kWh)	График T-22 или Q o / N t

доклад от практиката

6. Турбина Т-50-130

Едновалов въздушна турбинаТ-50-130 с номинална мощност 50 MW при 3000 оборота в минута с кондензация и две отоплителни пароизвличания е предназначен за задвижване на генератор променлив ток, тип TVF 60-2 с мощност 50 MW с водородно охлаждане. Пуснатата в експлоатация турбина се управлява от контролно-контролния панел.

Турбината е проектирана да работи с параметри на свежата пара 130 ata, 565 C 0, измерени преди спирателния вентил. Номиналната температура на охлаждащата вода на входа на кондензатора е 20 C 0.

Турбината има два нагревателни изхода, горен и долен, предназначени за стъпаловидно загряване на мрежова вода в котли. Загряването на захранващата вода се извършва последователно в хладилниците на главния ежектор и ежектора за изсмукване на пара от уплътненията с нагревател на салниковата кутия, четири HDPE и три HDPE. HDPE № 1 и № 2 се захранват с пара от топлинни екстракции, а останалите пет - от нерегулирани екстракции след 9, 11, 14, 17, 19 степени.

"right">Таблица

Газотурбинен агрегат тип ТА на Rustom and Hornsby с мощност 1000 kW

Газова турбина(турбина от лат. turbo вихър, въртене) е топлинен двигател непрекъснато действие, в лопатковия апарат на който се преобразува енергията на компресиран и нагрят газ механична работана вала. Състои се от ротор (работни лопатки...

Проучване на системата за топлоснабдяване в ТЕЦ Уфа

Парна турбина тип ПТ-30-90/10 с номинална мощност 30 000 kW, със скорост на въртене 3000 об/мин, кондензационна, с три нерегулирани и два контролирани пароотвеждания - предназначена за директно задвижване на генератор...

Изобретение на гръцкия механик и учен Херон от Александрия (2 век пр.н.е.). Работата му се основава на принципа на реактивното задвижване: парата от котела тече през тръба в топка...

Енергийни източници – история и съвременност

Историята на индустриалната парна турбина започва с изобретяването на млекоотделител от шведския инженер Карл-Густав-Патрик де Лавал. Конструираният апарат изискваше задвижване с Голям бройоб/мин Изобретателят знаеше...

Енергийни източници – история и съвременност

Газовата турбина беше двигател, който комбинираше полезни свойствапарни турбини (пренос на енергия към въртящия се вал директно...

Проектиране на оборудването на енергоблока на Ростовската АЕЦ

Предназначение Турбина тип K-1000-60/1500-2 на производствено обединение KhTGZ - парна, кондензационна, четирицилиндрова (структурна схема "HPC + три LPC"), без регулируемо отвеждане на пара...

Повишаване на износоустойчивостта на паротурбинните агрегати

Парната турбина е топлинен двигател, в който енергията на парата се преобразува в механична работа. В лопатковия апарат на парна турбина потенциалната енергия на компресираната и нагрята водна пара се преобразува в кинетична...

Предназначение на котелно-турбинния цех

Проект за атомна електроцентрала 2000 MW

Турбината е предназначена за директно задвижване на променливотоков генератор ТВВ-1000-2 за работа в атомна електроцентрала в блок с воден реактор ВВЕР-1000 с наситена пара по моноблокова конструкция (блокът се състои от един реактор и един турбина) при...

Проект на първия етап на БГРЕС-2 с използване на турбината К-800-240-5 и котелния агрегат Рр-2650-255

Задвижваща турбина ОК-18ПУ-800 (К-17-15П), едноцилиндрова, унифицирана, кондензационна, с осем степени на налягане, предназначена за работа с променлива скорост с променливи начални параметри на парата...

27. Налягане на изхода на компресорната станция: 28. Газов поток през HP турбината: 29. Работа, извършена от газа в HP турбината: 30. Температура на газа зад HP турбината: , където 31. Ефективността на HP турбината е дадено: 32. Степен на намаляване на налягането в турбината VD: 33...

Изчисляване на компресор за високо налягане

34. Поток на газ през турбината с ниско налягане: Имаме температура над 1200K, така че избираме GVohlND според зависимостта 35. Газова работа, извършена в турбината с ниско налягане: 36. Ефективността на турбината с ниско налягане е зададена : 37. Степента на намаляване на налягането в турбината LP: 38...

Стационарна парогрейна турбина тип Турбина ПТ -135/165-130/15 с кондензационно устройство и регулируема производителност и два отоплителни пароотбора с номинална мощност 135 MW...

Устройството и технически спецификацииоборудване на ООО "ЛУКОЙЛ-Волгоградэнерго" Волжска ТЕЦ

Едновалова парна турбина Т 100/120-130 с номинална мощност 100 MW при 3000 об/мин. С кондензация и две изсмуквания за отопление, парата е проектирана да задвижва директно алтернатор...

Дизайн и технически характеристики на оборудването на ООО "ЛУКОЙЛ-Волгоградэнерго" Волжска ТЕЦ

Кондензационна турбина с контролирано пароотвеждане за производство и отопление без подгряване, двуцилиндрова, еднопоточна, мощност 65 MW...