Chladiaca a vykurovacia turbína T 50 130. Dizajn a technické vlastnosti zariadenia LLC 'Lukoil-Volgogradenergo' Volzhskaya CHPP

1. Typické energetické charakteristiky turbínovej jednotky T-50-130 TMZ sú zostavené na základe tepelných skúšok dvoch turbín (vykonaných Yuzhtekhenergo na Leningradskej CHPP-14 a Sibtekhenergo na Ust-Kamenogorskej CHPP) a odráža priemerná účinnosť turbínovej jednotky, ktorá prešla rozsiahlou generálnou opravou, pracujúca podľa továrenskej konštrukčnej tepelnej schémy (graf) a za nasledujúcich podmienok, ktoré sa považujú za menovité:

Tlak a teplota čerstvej pary pred uzatváracími ventilmi turbíny sú 130 kgf/cm2 * a 555 °C;

* Absolútny tlak je uvedený v texte a grafoch.

Maximálna povolená spotreba čerstvej pary je 265 t/h;

Maximálny povolený prietok pary prepínateľnou priehradkou a nízkotlakovým čerpadlom je 165 a 140 t/h; limitné hodnoty prietok pary cez určité oddelenia zodpovedá Technické špecifikácie TU 24-2-319-71;

Tlak výfukovej pary:

a) pre charakteristiky kondenzačného režimu s konštantným tlakom a charakteristiky práce s výbermi pre dvoj- a jednostupňový ohrev sieťovej vody - 0,05 kgf / cm2;

b) charakterizovať kondenzačný režim pri konštantnom prietoku a teplote chladiacej vody v súlade s tepelnou charakteristikou kondenzátora K-2-3000-2 pri W = 7000 m 3 / h a t v 1 = 20 °C - (graf);

c) pre prevádzkový režim s odberom pary s trojstupňovým ohrevom sieťovej vody - podľa harmonogramu;

Systém regenerácie vysokého a nízkeho tlaku je plne aktivovaný; para z výberu III alebo II sa dodáva do odvzdušňovača 6 kgf/cm2 (keď sa tlak pary v komore znižujeIII výber do 7 kgf/cm 2 para do odvzdušňovača sa dodáva z II výber);

Spotreba napájacej vody sa rovná spotrebe čerstvej pary;

Teplota napájacej vody a hlavného kondenzátu turbíny za ohrievačmi zodpovedá závislostiam uvedeným v grafoch a ;

Zvýšenie entalpie napájacej vody v napájacom čerpadle je 7 kcal/kg;

Efektívnosť elektrický generátor zodpovedá záručným údajom závodu Elektrosila;

Rozsah regulácie tlaku v hornom výbere ohrevu je 0,6 - 2,5 kgf/cm2 a v dolnom - 0,5 - 2,0 kgf/cm2;

Ohrev sieťovej vody v teplárni je 47 °C.

Testovacie údaje, ktoré sú základom tejto energetickej charakteristiky, boli spracované pomocou „Tabuľky termofyzikálnych vlastností vody a vodnej pary“ (Publishing House of Standards, 1969).

Kondenzát z vykurovacích parných ohrievačov vysoký tlak odvádza kaskádu do HPH č. 5 az nej sa privádza do odvzdušňovača 6 kgf/cm 2 . Pri tlaku pary v komore III extrakcii pod 9 kgf/cm 2 sa kondenzát vykurovacej pary z HPH č. 5 posiela do HPH 4. V tomto prípade, ak tlak pary v komore II extrakcii nad 9 kgf/cm 2 sa kondenzát vykurovacej pary z HPH č. 6 posiela do odvzdušňovača 6 kgf/cm 2 .

Kondenzát z vykurovacích parných ohrievačov nízky tlak odvádza kaskádu do HDPE č. 2, z ktorého je privádzaný drenážnymi čerpadlami do hlavného kondenzačného potrubia za HDPE č. 2. Kondenzát vykurovacej pary z HDPE č. 1 je odvádzaný do kondenzátora.

Horný a dolný ohrievač vykurovacej vody sa pripájajú resp VI a VII výber turbín. Kondenzát vykurovacej pary horného ohrievača vykurovacej vody je privádzaný do hlavného potrubia kondenzátu za HDPE č. 2 a spodného - do hlavného potrubia kondenzátu za HDPE č. ja

2. Turbínový agregát spolu s turbínou obsahuje nasledovné vybavenie:

Generátor typu TV-60-2 zo závodu Elektrosila s vodíkovým chladením;

Štyri nízkotlakové ohrievače: HDPE č. 1 a HDPE č. 2, typ PN-100-16-9, HDPE č. 3 a HDPE č. 4, typ PN-130-16-9;

Tri vysokotlakové ohrievače: PVD č.5 typ PV-350-230-21M, PVD č.6 typ PV-350-230-36M, PVD č.7 typ PV-350-230-50M;

Povrchový dvojcestný kondenzátor K2-3000-2;

Dva hlavné trojstupňové vyhadzovače EP-3-600-4A a jeden štartovací (jeden hlavný vyhadzovač je neustále v prevádzke);

Dva sieťové ohrievače vody (horný a dolný) PSS-1300-3-8-1;

Dve čerpadlá kondenzátu 8KsD-6´ 3 poháňané elektromotormi s výkonom 100 kW (jedno čerpadlo je neustále v prevádzke, druhé je v zálohe);

Tri čerpadlá kondenzátu sieťových ohrievačov vody 8KsD-5´ 3 poháňané elektromotormi s výkonom po 100 kW (v prevádzke sú dve čerpadlá, jedno v zálohe).

3. V kondenzačnom režime prevádzky s vypnutým regulátorom tlaku je celková hrubá spotreba tepla a spotreba čerstvej pary v závislosti od výkonu na svorkách generátora analyticky vyjadrená nasledujúcimi rovnicami:

Pri konštantnom tlaku pary v kondenzátore P 2 = 0,05 kgf/cm 2 (graf, b)

Qo = 10,3 + 1,985 Nt + 0,195 (Nt - 45,44) Gcal/h;

Do = 10,8 + 3,368 Nt + 0,715 (Nt - 45,44) t/h; (2)

O konštantný prietok ( W = 7000 m 3 /h) a teplota ( t na 1 = 20 °C) chladiaca voda (graf, A):

Qo = 10,0 + 1,987 Nt + 0,376 (Nt - 45,3) Gcal/h; (3)

Do = 8,0 + 3,439 Nt + 0,827 (Nt - 45,3) t/h. (4)

Spotreba tepla a čerstvej pary na výkon uvedený za prevádzkových podmienok sa určí z uvedených závislostí s následným zavedením potrebných korekcií (grafy , , ); tieto dodatky zohľadňujú odchýlky prevádzkových podmienok od nominálnych (od charakteristických podmienok).

Systém korekčných kriviek prakticky pokrýva celý rozsah možných odchýlok prevádzkových podmienok turbínového agregátu od nominálnych. To umožňuje analyzovať prevádzku turbínového bloku v podmienkach elektrárne.

Korekcie sú vypočítané pre podmienku udržiavania konštantného výkonu na svorkách generátora. Ak existujú dve alebo viac odchýlok od nominálnych prevádzkových podmienok turbogenerátora, korekcie sa algebraicky spočítajú.

4. V režime s odberom CZT môže turbínová jednotka pracovať s jedno-, dvoj- a trojstupňovým ohrevom sieťovej vody. Zodpovedajúce typické diagramy režimov sú znázornené v grafoch (a - d), , (a - j), A a .

Diagramy označujú podmienky ich konštrukcie a pravidlá používania.

Typické režimové diagramy vám umožňujú priamo určiť akceptované počiatočné podmienky (N t, Qt , Р t) prietok pary k turbíne.

Na grafoch (a - d) a T-34 (a - j) znázorňuje režimové diagramy vyjadrujúce závislosť Do = f (Nt, Qt ) pri určitých hodnotách tlaku v regulovaných extrakciách.

Treba poznamenať, že režimové diagramy pre jedno- a dvojstupňový ohrev sieťovej vody, vyjadrujúce závislosť Do = f (Nt, Qt , R t) (grafy a A), sú menej presné v dôsledku určitých predpokladov pri ich konštrukcii. Tieto režimové diagramy možno odporučiť na použitie pri približných výpočtoch. Pri ich použití treba mať na pamäti, že diagramy jasne neuvádzajú hranice definujúce všetky možné režimy (podľa maximálnych prietokov pary cez zodpovedajúce úseky dráhy prúdenia turbíny a maximálnych tlakov v hornom a dolnom odbere ).

Na presnejšie určenie hodnoty prietoku pary do turbíny pre danú tepelnú a elektrickú záťaž a tlak pary v riadenom výstupe, ako aj na určenie zóny prípustných prevádzkových režimov by ste mali použiť schémy režimov uvedené na grafoch.(a - d) a (a - j).

Merná spotreba tepla na výrobu elektriny pre zodpovedajúce prevádzkové režimy by sa mala určiť priamo z grafov(a - d) - pre jednostupňový ohrev sieťovej vody a (a - j)- pre dvojstupňový ohrev sieťovej vody.

Tieto grafy sú zostavené na základe výsledkov špeciálnych výpočtov s využitím charakteristík prietokovej časti turbíny a teplárne a neobsahujú nepresnosti, ktoré sa objavujú pri zostavovaní režimových schém. Menej presný výsledok poskytuje výpočet mernej spotreby tepla na výrobu elektriny pomocou režimových diagramov.

Určiť mernú spotrebu tepla na výrobu elektriny, ako aj spotrebu pary na turbínu pomocou grafov(a - d) a (a - j) pri tlakoch pri kontrolovaných extrakciách, pre ktoré nie sú priamo poskytnuté grafy, by sa mala použiť interpolačná metóda.

Pre prevádzkový režim s trojstupňovým ohrevom vykurovacej vody špecifická spotreba teplo na výrobu elektriny by sa malo určiť podľa harmonogramu, ktorý sa vypočíta podľa tohto vzťahu:

q t = 860 (1 + ) + kcal/(kW× h), (5)

kde Q pr - konštantné ostatné tepelné straty, pre 50 MW turbíny, brané rovné 0,61 Gcal/h, podľa „Pokynov a metodické pokyny o normalizácii mernej spotreby paliva v tepelných elektrárňach“ (BTI ORGRES, 1966).

Značky opráv zodpovedajú prechodu z podmienok na zostavenie režimového diagramu do prevádzkových podmienok.

Ak sú dve alebo viac odchýlok prevádzkových podmienok turbínového agregátu od nominálnych, korekcie sa algebraicky spočítajú.

Korekcie výkonu pre parametre čerstvej pary a teplotu vratnej vody zodpovedajú údajom z výroby.

Aby sa udržalo konštantné množstvo tepla dodávaného spotrebiteľovi ( Qt = konšt ) pri zmene parametrov čerstvej pary je potrebné vykonať dodatočnú korekciu výkonu s prihliadnutím na zmenu prietoku pary do odberu v dôsledku zmeny entalpie pary pri riadenom odbere. Tento dodatok je určený nasledujúcimi závislosťami:

Pri práci podľa elektrického plánu a konštantného prietoku pary do turbíny:

D = -0,1 Qt(Po-) kW; (6)

D = +0,1 Qt(to-) kW; (7)

Pri práci podľa tepelného plánu:

D = +0,343 Qt(Po-) kW; (8)

D = -0,357 Qt(to-) kW; (9) T-37.

Pri stanovení tepelného využitia sieťových ohrievačov vody sa predpokladá podchladenie kondenzátu vykurovacej pary 20 °C.

Pri určovaní množstva tepla vnímaného zabudovaným lúčom (pre trojstupňový ohrev sieťovej vody) sa predpokladá teplotný tlak 6 °C.

Elektrická sila vyvinutá vo vykurovacom cykle v dôsledku uvoľňovania tepla z regulovaných odberov sa určuje z výrazu

Ntf = Wtf × Qt MW, (12)

kde W tf - merná výroba elektriny pre vykurovací cyklus pri príslušných prevádzkových režimoch turbínového agregátu je stanovená podľa harmonogramu.

Elektrický výkon vytvorený kondenzačným cyklom je určený ako rozdiel

Nkn = Nt - Ntf MW. (13)

5. Metodika stanovenia mernej spotreby tepla na výrobu elektriny pre rôzne režimy Prevádzka turbínového agregátu, keď sa špecifikované podmienky odchyľujú od nominálnych, je vysvetlená na nasledujúcich príkladoch.

Príklad 1 Režim kondenzácie s vypnutým regulátorom tlaku.

Vzhľadom na to: N t = 40 MW, P o = 125 kgf/cm2, t o = 550 °C, P2 = 0,06 kgf/cm2; tepelný diagram - vypočítaný.

Je potrebné určiť spotrebu čerstvej pary a hrubú mernú spotrebu tepla za daných podmienok ( Nt = 40 MW).

Príklad 2. Prevádzkový režim s riadeným odberom pary pre dvoj- a jednostupňový ohrev sieťovej vody.

A. Prevádzkový režim podľa tepelného plánu

Vzhľadom na to: Q t = 60 Gcal/h; R TV = 1,0 kgf/cm2; P o = 125 kgf/cm2; to = 545 °C; t 2 = 55 °C; ohrev sieťovej vody - dvojstupňový; tepelný diagram - vypočítaný; ostatné podmienky sú nominálne.

Je potrebné určiť výkon na svorkách generátora, spotrebu čerstvej pary a hrubú mernú spotrebu tepla za daných podmienok ( Qt = 60 Gcal/h).

V tabuľke Postupnosť výpočtu je uvedená.

Prevádzkový režim pre jednostupňový ohrev sieťovej vody sa vypočítava podobným spôsobom.

Ruská federáciaRD

Regulačné charakteristiky turbínové kondenzátory T-50-130 TMZ, PT-60-130/13 a PT-80/100-130/13 LMZ

Pri zostavovaní „Regulačných charakteristík“ boli prijaté tieto základné označenia:

Spotreba pary do kondenzátora (parná záťaž kondenzátora), t/h;

Štandardný tlak pary v kondenzátore, kgf/cm*;

Skutočný tlak pary v kondenzátore, kgf/cm;

teplota chladiacej vody na vstupe do kondenzátora, °C;

teplota chladiacej vody na výstupe z kondenzátora, °C;

Teplota nasýtenia zodpovedajúca tlaku pary v kondenzátore, °C;

Hydraulický odpor kondenzátora (tlaková strata chladiacej vody v kondenzátore), mm vodného stĺpca;

Štandardný teplotný tlak kondenzátora, °C;

Skutočný teplotný rozdiel kondenzátora, °C;

Ohrev chladiacej vody v kondenzátore, °C;

Menovitý návrhový prietok chladiacej vody do kondenzátora, m/h;

prietok chladiacej vody do kondenzátora, m/h;

Celková chladiaca plocha kondenzátora, m;

Chladiaca plocha kondenzátora so zabudovanou kondenzačnou bankou odpojenou vodou, m.

Regulačné charakteristiky zahŕňajú tieto hlavné závislosti:

1) teplotný rozdiel kondenzátora (°C) od prúdu pary do kondenzátora (parné zaťaženie kondenzátora) a počiatočnej teploty chladiacej vody pri menovitom prietoku chladiacej vody:

2) tlak pary v kondenzátore (kgf/cm) z prúdu pary do kondenzátora a počiatočná teplota chladiacej vody pri nominálnom prietoku chladiacej vody:

3) teplotný rozdiel kondenzátora (°C) od prúdu pary do kondenzátora a počiatočnej teploty chladiacej vody pri nominálnom prietoku chladiacej vody 0,6-0,7:

4) tlak pary v kondenzátore (kgf/cm) z prúdu pary do kondenzátora a počiatočná teplota chladiacej vody pri prietoku chladiacej vody 0,6-0,7 - nominálne:

5) teplotný rozdiel kondenzátora (°C) od prúdu pary do kondenzátora a počiatočnej teploty chladiacej vody pri prietoku chladiacej vody nominálne 0,44-0,5;

6) tlak pary v kondenzátore (kgf/cm) z prúdu pary do kondenzátora a počiatočná teplota chladiacej vody pri nominálnom prietoku chladiacej vody 0,44-0,5:

7) hydraulický odpor kondenzátora (tlaková strata chladiacej vody v kondenzátore) od prietoku chladiacej vody pri prevádzkovo čistom chladiacom povrchu kondenzátora;

8) korekcie výkonu turbíny na odchýlku tlaku výfukovej pary.

Turbíny T-50-130 TMZ a PT-80/100-130/13 LMZ sú vybavené kondenzátormi, v ktorých možno cca 15 % chladiacej plochy využiť na ohrev prídavnej alebo vratnej sieťovej vody (zabudované zväzky) . Vstavané zväzky je možné chladiť cirkulujúcou vodou. Preto v „Regulačných charakteristikách“ pre turbíny typu T-50-130 TMZ a PT-80/100-130/13 LMZ sú uvedené závislosti podľa odsekov 1-6 aj pre kondenzátory s odpojenými vstavanými zväzkami. (s chladiacim povrchom zníženým o približne 15 % kondenzátorov) pri prietokoch chladiacej vody 0,6-0,7 a 0,44-0,5.

Pre turbínu PT-80/100-130/13 LMZ je uvedená aj charakteristika kondenzátora s vypnutým zabudovaným lúčom pri prietoku chladiacej vody 0,78 nominálneho.

3. PREVÁDZKOVÁ KONTROLA PREVÁDZKY KONDENZÁCIE A STAVU KONDENZÁTORA

Hlavné kritériá hodnotenia práce kondenzačná jednotka, ktoré charakterizujú stav zariadenia pri danom parnom zaťažení kondenzátora, sú tlak pary v kondenzátore a teplotný tlak kondenzátora, ktorý spĺňa tieto podmienky.

Prevádzková kontrola prevádzky kondenzačnej jednotky a stavu kondenzátora sa vykonáva porovnaním skutočného tlaku pary v kondenzátore nameraného za prevádzkových podmienok so štandardným tlakom pary v kondenzátore stanoveným pre rovnaké podmienky (rovnaké zaťaženie pary kondenzátora, prietoku a teploty chladiacej vody), ako aj porovnaním skutočnej teploty s tlakom v kondenzátore.

Porovnávacia analýza nameraných údajov a štandardných ukazovateľov výkonu zariadenia umožňuje odhaliť zmeny v prevádzke kondenzačnej jednotky a určiť ich pravdepodobné príčiny.

Charakteristickým znakom turbín s riadeným odberom pary je ich dlhodobá prevádzka s nízkym prietokom pary do kondenzátora. V režime s extrakciou kúrenia nedáva sledovanie teplotného tlaku v kondenzátore spoľahlivú odpoveď na stupeň znečistenia kondenzátora. Preto je vhodné sledovať činnosť kondenzačnej jednotky, keď je prietok pary do kondenzátora aspoň 50% a keď je recirkulácia kondenzátu vypnutá; tým sa zvýši presnosť určenia tlaku pary a teplotného rozdielu kondenzátora.

Okrem týchto základných veličín je pre prevádzkové sledovanie a analýzu prevádzky kondenzačnej jednotky potrebné spoľahlivo určiť aj množstvo ďalších parametrov, od ktorých závisí tlak výfukovej pary a teplotný tlak, a to: teplotu vstupnej, resp. výstupná voda, parné zaťaženie kondenzátora, prietok chladiacej vody atď.

Vplyv nasávania vzduchu v zariadeniach na odvod vzduchu, ktoré fungujú vo vnútri výkonnostné charakteristiky, a je nevýznamný, pričom zhoršenie hustoty vzduchu a zvýšenie nasávania vzduchu, presahujúce prevádzkovú kapacitu ejektorov, majú významný vplyv na činnosť kondenzačnej jednotky.

Preto je sledovanie hustoty vzduchu vákuového systému turbínových jednotiek a udržiavanie nasávania vzduchu na úrovni noriem PTE jednou z hlavných úloh pri prevádzke kondenzačných jednotiek.

Navrhované štandardné charakteristiky sú založené na hodnotách nasávania vzduchu, ktoré neprekračujú normy PTE.

Nižšie sú uvedené hlavné parametre, ktoré je potrebné merať počas prevádzkového monitorovania stavu kondenzátora, a niektoré odporúčania na organizáciu meraní a metódy na určenie hlavných kontrolovaných veličín.

3.1. Tlak výfukovej pary

Na získanie reprezentatívnych údajov o tlaku výstupnej pary z kondenzátora za prevádzkových podmienok sa musia vykonať merania v bodoch špecifikovaných v štandardných špecifikáciách pre každý typ kondenzátora.

Tlak výfukovej pary sa musí merať prístrojmi na kvapalnú ortuť s presnosťou najmenej 1 mmHg. (jednosklenkové vákuomery, barovakuové trubice).

Pri určovaní tlaku v kondenzátore je potrebné zaviesť vhodné korekcie údajov prístroja: pre teplotu ortuťového stĺpca, pre stupnicu, pre kapilárnosť (pre jednosklené prístroje).

Tlak v kondenzátore (kgf/cm) pri meraní vákua je určený vzorcom

Kde je barometrický tlak (ako je nastavený), mmHg;

Vákuum stanovené vákuomerom (s korekciami), mm Hg.

Tlak v kondenzátore (kgf/cm) pri meraní pomocou barovakuovej trubice sa určí ako

Kde je tlak v kondenzátore určený prístrojom, mm Hg.

Barometrický tlak sa musí merať ortuťovým inšpekčným barometrom so zavedením všetkých korekcií požadovaných podľa pasu prístroja. Je tiež možné použiť údaje z najbližšej meteostanice s prihliadnutím na rozdiel vo výškach objektov.

Pri meraní tlaku výfukovej pary sa musí vykonať pokládka impulzných vedení a montáž prístrojov v súlade s dodržiavanie pravidiel inštalácia zariadení vo vákuu:

vnútorný priemer impulzné trubice musí byť aspoň 10-12 mm;
impulzné vedenia musia mať celkový sklon ku kondenzátoru najmenej 1:10;
tesnosť impulzných vedení sa musí skontrolovať tlakovou skúškou vodou;
Je zakázané používať uzamykacie zariadenia s tesnením a závitovými spojmi;
meracie zariadenia musia byť pripojené k impulzným vedeniam pomocou hrubostennej vákuovej gumy.

3.2. Teplotný rozdiel

Teplotný rozdiel (°C) je definovaný ako rozdiel medzi teplotou nasýtenia odpadovej pary a teplotou chladiacej vody na výstupe z kondenzátora

V tomto prípade sa teplota nasýtenia určuje z nameraného tlaku odpadovej pary v kondenzátore.

Monitorovanie prevádzky kondenzačných jednotiek vykurovacích turbín by sa malo vykonávať v kondenzačnom režime turbíny s vypnutým regulátorom tlaku vo výrobe a vykurovacích odberoch.

Zaťaženie parou (prúdenie pary do kondenzátora) je určené tlakom v komore jedného z extraktov, ktorého hodnota je regulačná.

Prietok pary (t/h) do kondenzátora v kondenzačnom režime sa rovná:

Kde je koeficient spotreby, číselná hodnota ktorý je uvedený v technických údajoch kondenzátora pre každý typ turbíny;

Tlak pary v riadiacom stupni (vzorkovacia komora), kgf/cm.

Ak je potrebné sledovať činnosť kondenzátora vo vykurovacom režime turbíny, prietok pary sa určí približne výpočtom na základe prietoku pary do jedného z medzistupňov turbíny a prietoku pary do odberu vykurovania resp. nízkotlakové regeneračné ohrievače.

Pre turbínu T-50-130 TMZ je prietok pary (t/h) do kondenzátora v režime vykurovania:

s jednostupňovým ohrevom sieťovej vody

s dvojstupňovým ohrevom sieťovej vody

Kde a sú spotreba pary cez 23. (pre jednostupňový) a 21. (pre dvojstupňový ohrev sieťovej vody) stupne, t/h;

Spotreba sieťovej vody, m/h;

; - ohrev sieťovej vody v horizontálnych a vertikálnych sieťových ohrievačoch v °C; je definovaný ako teplotný rozdiel medzi sieťovou vodou za a pred príslušným ohrievačom.

Prietok pary 23. stupňom sa určuje podľa obr. I-15, b, v závislosti od prietoku čerstvej pary do turbíny a tlaku pary v spodnom odbere ohrevu.

Prietok pary 21. stupňom sa určuje podľa obr. I-15, a, v závislosti od prietoku čerstvej pary do turbíny a tlaku pary v hornom vykurovacom odbere.

Pre PT turbíny je prietok pary (t/h) do kondenzátora v režime vykurovania:

pre turbíny PT-60-130/13 LMZ

pre turbíny PT-80/100-130/13 LMZ

Kde je spotreba pary na výstupe z CSD, t/h. Stanovené podľa obr. II-9 v závislosti od tlaku pary pri odbere vykurovania a pri odbere V (pre turbíny PT-60-130/13) a podľa obr. III-17 v závislosti od tlaku pary pri odbere vykurovania. a pri IV extrakcii (pre turbíny PT-80/100-130/13);

Ohrev vody v sieťových ohrievačoch, °C. Určené teplotným rozdielom medzi sieťovou vodou za ohrievačmi a pred nimi.

Tlak akceptovaný ako kontrolný tlak sa musí merať pomocou pružinových prístrojov triedy presnosti 0,6, pravidelne a starostlivo kontrolovať. Na určenie skutočnej hodnoty tlaku v regulačných stupňoch je potrebné vykonať príslušné korekcie údajov prístrojov (pre montážnu výšku prístrojov, korekciu podľa pasu a pod.).

Prietoky čerstvej pary do turbíny a sieťovej vody potrebné na určenie prietoku pary do kondenzátora sú merané štandardnými prietokomermi s korekciami na odchýlky prevádzkových parametrov média od vypočítaných.

Teplota sieťovej vody sa meria ortuťovými laboratórnymi teplomermi s hodnotou delenia 0,1 °C.

3.4. Teplota chladiacej vody

Teplota chladiacej vody vstupujúcej do kondenzátora sa meria v jednom bode každého privádzača. Teplota vody opúšťajúcej kondenzátor sa musí merať najmenej v troch bodoch v jednom prierez každé vypúšťacie potrubie vo vzdialenosti 5-6 m od výstupnej príruby kondenzátora a je určené ako priemer na základe údajov teplomera vo všetkých bodoch.

Teplota chladiacej vody sa musí merať ortuťovými laboratórnymi teplomermi s hodnotou delenia 0,1 °C, inštalovanými v termometrických objímkach s dĺžkou minimálne 300 mm.

3.5. Hydraulický odpor

Kontrola znečistenia rúrok a rúrok kondenzátora sa vykonáva hydraulickým odporom kondenzátora cez chladiacu vodu, pre ktorú sa meria rozdiel tlakov medzi tlakovým a odtokovým potrubím kondenzátorov pomocou ortuťového dvojskla v tvare U diferenciálu manometer inštalovaný na úrovni pod bodmi merania tlaku. Impulzné línie z tlakového a odtokového potrubia kondenzátorov musia byť naplnené vodou.

Hydraulický odpor (mm vodného stĺpca) kondenzátora je určený vzorcom

Kde je rozdiel nameraný prístrojom (upravený na teplotu ortuťového stĺpca), mm Hg.

Pri meraní hydraulického odporu sa zisťuje aj prietok chladiacej vody do kondenzátora, aby bolo možné porovnať s hydraulickým odporom podľa štandardných charakteristík.

3.6. Prietok chladiacej vody

Prietok chladiacej vody do kondenzátora je určený tepelnou bilanciou kondenzátora alebo priamym meraním pomocou segmentových membrán inštalovaných na tlakových prívodných vodovodných potrubiach. Prietok chladiacej vody (m/h) na základe tepelnej bilancie kondenzátora je určený vzorcom

Kde je rozdiel v tepelnom obsahu výfukovej pary a kondenzátu, kcal/kg;

Tepelná kapacita chladiacej vody, kcal/kg·°С, rovná 1;

Hustota vody, kg/m, rovná 1.

Pri zostavovaní štandardných charakteristík sa vychádzalo z 535 alebo 550 kcal/kg v závislosti od prevádzkového režimu turbíny.

3.7. Hustota vzduchu vákuového systému

Hustota vzduchu vákuového systému je riadená množstvom vzduchu na výstupe z ejektora s prúdom pary.

4. POSÚDENIE ZNÍŽENIA VÝKONU TURBÍNOVEJ JEDNOTKY POČAS PREVÁDZKY SO ZNÍŽENÝM V OPATRENÍ ZO ŠTANDARDNÉHO VÁKUU

Odchýlka tlaku v kondenzátore parnej turbíny od štandardného vedie pri danej spotrebe tepla do turbínovej jednotky k poklesu výkonu vyvíjaného turbínou.

Zmena výkonu, keď sa absolútny tlak v kondenzátore turbíny líši od jeho štandardnej hodnoty, sa určí z experimentálne získaných korekčných kriviek. Korekčné grafy zahrnuté v údajoch o charakteristike štandardného kondenzátora ukazujú zmenu výkonu pre rôzne hodnoty prietoku pary v turbínovom nízkotlakovom čerpadle. Pre daný režim turbínového agregátu sa z príslušnej krivky určí hodnota zmeny výkonu pri zmene tlaku v kondenzátore z do.

Táto hodnota zmeny výkonu slúži ako základ pre určenie prekročenia mernej spotreby tepla alebo mernej spotreby paliva stanovenej pri danom zaťažení pre turbínu.

Pre turbíny T-50-130 TMZ, PT-60-130/13 a PT-80/100-130/13 LMZ je prietok pary v ChND na určenie podprodukcie výkonu turbíny v dôsledku zvýšenia tlaku v kondenzátor sa môže rovnať prietoku pary v kondenzátore.

I. NORMATÍVNE CHARAKTERISTIKY KONDENZÁTOROVÝCH TURBÍN K2-3000-2 T-50-130 TMZ

1. Technické údaje kondenzátora

Plocha chladiacej plochy:


bez zabudovaného nosníka


Priemer trubice:
vonkajšie
interiéru
Počet rúrok
Počet vodných ťahov
Počet vlákien
Zariadenie na odvod vzduchu - dva parné tryskové ejektory EP-3-2

v kondenzačnom režime - podľa tlaku pary vo výbere IV:

2.3. Rozdiel v tepelnom obsahu výfukovej pary a kondenzátu () sa berie takto:

Obrázok I-1. Závislosť teplotného tlaku od prietoku pary do kondenzátora a teploty chladiacej vody:

7000 m/h; = 3000 m

Obrázok I-2. Závislosť teplotného tlaku od prietoku pary do kondenzátora a teploty chladiacej vody:

5000 m/h; = 3000 m

Obrázok I-3. Závislosť teplotného tlaku od prietoku pary do kondenzátora a teploty chladiacej vody:

3500 m/h; = 3000 m

Obrázok I-4. Závislosť absolútneho tlaku od prietoku pary do kondenzátora a teploty chladiacej vody:

7000 m/h; = 3000 m

Obrázok I-5. Závislosť absolútneho tlaku od prietoku pary do kondenzátora a teploty chladiacej vody:

5000 m/h; = 3000 m

Obrázok I-6. Závislosť absolútneho tlaku od prietoku pary do kondenzátora a teploty chladiacej vody:

3500 m/h; = 3000 m

Obrázok I-7. Závislosť teplotného tlaku od prietoku pary do kondenzátora a teploty chladiacej vody:

7000 m/h; = 2555 m

Obrázok I-8. Závislosť teplotného tlaku od prietoku pary do kondenzátora a teploty chladiacej vody:

5000 m/h; = 2555 m

Obrázok I-9. Závislosť teplotného tlaku od prietoku pary do kondenzátora a teploty chladiacej vody:

3500 m/h; = 2555 m

Obrázok I-10. Závislosť absolútneho tlaku od prietoku pary do kondenzátora a teploty chladiacej vody:

7000 m/h; = 2555 m

Obrázok I-11. Závislosť absolútneho tlaku od prietoku pary do kondenzátora a teploty chladiacej vody:

5000 m/h; = 2555 m

Obrázok I-12. Závislosť absolútneho tlaku od prietoku pary do kondenzátora a teploty chladiacej vody:

3500 m/h; = 2555 m

Obrázok I-13. Závislosť hydraulického odporu od prietoku chladiacej vody do kondenzátora:

1 - celý povrch kondenzátora; 2 - s vypnutým vstavaným lúčom

Obrázok I-14. Korekcia výkonu turbíny T-50-130 TMZ na odchýlku tlaku pary v kondenzátore (podľa „Typických energetických charakteristík turbínovej jednotky T-50-130 TMZ.“ M.: SPO Soyuztekhenergo, 1979)

Obr. l-15. Závislosť prietoku pary turbínou T-50-130 TMZ od prietoku čerstvej pary a tlaku v hornom výbere ohrevu (pri dvojstupňovom ohreve sieťovej vody) a tlaku v dolnom výbere ohrevu (pri jednostupňovom ohreve sieťovej vody ):

a - prietok pary cez 21. stupeň; b - prietok pary cez 23. stupeň

II. NORMATÍVNA CHARAKTERISTIKA KONDENZÁTOROVEJ TURBÍNY 60KTSS PT-60-130/13 LMZ

1. Technické údaje

Celková plocha chladiaceho povrchu
Nominálny prietok pary do kondenzátora
Odhadované množstvo chladiacej vody
Aktívna dĺžka trubíc kondenzátora Priemer trubice:
vonkajšie
interiéru
Počet rúrok
Počet vodných ťahov
Počet vlákien

Zariadenie na odvod vzduchu - dva parné tryskové ejektory EP-3-700

2. Návod na určenie niektorých parametrov kondenzačnej jednotky

2.1. Tlak výfukovej pary v kondenzátore sa určí ako priemerná hodnota z dvoch meraní.

Umiestnenie bodov merania tlaku pár v hrdle kondenzátora je znázornené na obrázku. Body merania tlaku sú umiestnené vo vodorovnej rovine prechádzajúcej 1 m nad rovinou spojenia kondenzátora s adaptérovou rúrou.

2.2. Určite prietok pary do kondenzátora:

v kondenzačnom režime - tlakom pary vo výbere V;

v režime vykurovania - v súlade s pokynmi v časti 3.

2.3. Rozdiel v tepelnom obsahu výfukovej pary a kondenzátu () sa berie takto:

pre kondenzačný režim 535 kcal/kg;
pre režim vykurovania 550 kcal/kg.

Obr.II-1. Závislosť teplotného tlaku od prietoku pary do kondenzátora a teploty chladiacej vody:

Obr.II-2. Závislosť teplotného tlaku od prietoku pary do kondenzátora a teploty chladiacej vody:

Obr.II-3. Závislosť teplotného tlaku od prietoku pary do kondenzátora a teploty chladiacej vody:

Obr.II-4. Závislosť absolútneho tlaku od prietoku pary do kondenzátora a teploty chladiacej vody:

Obr.II-5. Závislosť absolútneho tlaku od prietoku pary do kondenzátora a teploty chladiacej vody:

Obr.II-6. Závislosť absolútneho tlaku od prietoku pary do kondenzátora a teploty chladiacej vody.

Kogeneračné turbíny s výkonom 40-100 MW

Kogeneračné turbíny s výkonom 40-100 MW pre počiatočné parametre pary 130 kgf/cm2, 565ºС sú navrhnuté ako jeden rad, zjednotený spoločnými základnými riešeniami, jednotou dizajnu a širokou unifikáciou komponentov a dielov.

Turbína T-50-130 s dvoma odbermi vykurovacej pary pri 3000 ot./min., menovitý výkon 50 MW. Následne bol menovitý výkon turbíny zvýšený na 55 MW pri súčasnom zlepšení garancie účinnosti turbíny.

Turbína T-50-130 je vyrobená z dvoch valcov a má jednoprúdový výfuk. Všetky odsávania, regeneračné a vykurovacie, spolu s výfukovým potrubím sú umiestnené v jednom nízkotlakovom valci. Vo vysokotlakovom valci para expanduje na tlak horného regeneračného odťahu (asi 34 kgf/cm2), v nízkotlakovom valci na tlak spodného vykurovania

Pre turbínu T-50-130 bolo optimálne použiť dvojkorunové riadiace koleso s obmedzeným izoentropickým rozdielom a prvú skupinu stupňov vykonávať s malým priemerom. Vysokotlakový valec všetkých turbín má 9 stupňov - riadiacich a 8 tlakových stupňov.

Nasledujúce stupne umiestnené v stredotlakovom alebo nízkotlakovom valci majú vyšší objemový prietok pary a vyrábajú sa s väčšími priemermi.

Všetky stupne turbín série majú aerodynamicky vyvinuté profily pre riadiaci stupeň vysokotlakového motora, boli prijaté lopatky z Moskovského energetického inštitútu s radiálnym profilovaním dýzy a pracovných mriežok.

Lopatky CVP a CSD sa vykonávajú radiálnymi a axiálnymi úponkami, čo umožnilo zmenšiť medzery v prietokovej časti.

Vysokotlakový valec je vyrobený protiprúdovo voči stredotlakovému valcu, čo umožnilo použiť jedno axiálne ložisko a tuhú spojku pri zachovaní relatívne malých axiálnych vôlí v prietokovej časti HPC aj LPC (resp. LPC pre 50 MW turbíny).

Realizácia vykurovacích turbín s jedným axiálnym ložiskom bola uľahčená vyvážením hlavnej časti dosahovanej axiálnej sily v turbínach v rámci každého jednotlivého rotora a prenosom zvyšnej, veľkosťou obmedzenej sily na ložisko pracujúce v oboch smeroch. Vo vykurovacích turbínach, na rozdiel od kondenzačných, sú axiálne sily určené nielen prietokom pary, ale aj tlakmi v komorách na odber pary. V turbínach s dvomi odbermi vykurovania pri zmene vonkajšej teploty vzduchu dochádza k výrazným zmenám síl pozdĺž dráhy prúdenia. Pretože spotreba pary zostáva nezmenená, táto zmena axiálnej sily prakticky nemôže byť kompenzovaná dummis a je úplne prenesená na axiálne ložisko. Továrensky vykonaná štúdia striedavej prevádzky turbíny, ako aj bifurkácie

T-50-130 TMZ

TYPICKÝ
ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY
TURBO JEDNOTKA

T-50-130 TMZ

SLUŽBA EXCELENCE A INFORMACIE SOYUZTEKHENERGO

MOSKVA 1979

HLAVNÉ VÝROBNÉ ÚDAJE TURBO JEDNOTKY
(TU 24-2-319-71)

* Berúc do úvahy teplo pary vstupujúcej do kondenzátora.

Porovnanie výsledkov údajov typických charakteristík so záručnými údajmi TMZ

Index

Teplo odovzdané spotrebiteľovi Q t, Gcal/h
Prevádzkový režim turbíny		Kondenzácia	Jednostupňové	Dvojstupňová
údaje TMZ

Teplota čerstvej pary to, °С

Účinnosť generátora h, %


Teplota chladiacej vody na vstupe do kondenzátora t v 1, °C
Prietok chladiacej vody W, m 3 /h
Špecifická spotreba pary d, kg/(kW? h)
Typické údaje
Tlak čerstvej pary Po, kgf/cm2
Teplota čerstvej pary t o , °C
Tlak pri regulovanej extrakcii P, kgf/cm 2
Účinnosť generátora h, %
Teplota napájacej vody za HPH č. 7 t p.v., °C
Teplota sieťovej vody na vstupe do ohrievača PSG t 2, °C
Tlak výfukovej pary P 2, kgf/cm 2		tv 1 = 20 °C, W = 7000 m3/h
Špecifická spotreba pary d e, kg/(kW? h)
Úprava mernej spotreby pary pre odchýlku štandardných charakteristík od záručných podmienok
pre odchýlku tlaku výfukovej pary Dd e, kg/(kWh)
pre odchýlku teploty napájacej vody Dd e, kg/(kW? h)
pre teplotnú odchýlku vody vratnej siete Dd e, kg/(kW? h)
Celková korekcia na špecifickú spotrebu pary Dd e, kg/(kW? h)
Špecifická spotreba pary v záručných podmienkach dne, kg/(kW? h)
Odchýlka mernej spotreby pary od garancie ad e, %
Priemerná odchýlka ad e, %
* Regulátor odsávacieho tlaku je vypnutý.
	ZÁKLADNÁ TEPELNÁ SCHÉMA TURBO JEDNOTKY				Typ T-50-130 TMZ

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY

SCHÉMA DISTRIBÚCIE PAR

Typ T-50-130 TMZ

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY

TLAK PARY V EXTRAKČNÝCH KOMORÁCH V REŽIME KONDENZÁCIE

Typ T-50-130 TMZ

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY			Typ T-50-130 TMZ

	TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY TLAK PARY V EXTRAKČNÝCH KOMORÁCH V REŽIME VYKUROVANIA	Typ T-50-130 TMZ

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY

TLAK PARY V EXTRAKČNÝCH KOMORÁCH V REŽIME VYKUROVANIA

Typ T-50-130 TMZ

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY

TEPLOTA A ENTALPIA NAPÁJACEJ VODY ZA VYSOKOTLAKOVÝMI OHRIEVAČMI

Typ T-50-130 TMZ

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY TEPLOTA KONDENZÁTU ZA HDPE č.4 S DVOJ- A TROJSTUPŇOVÝM OHRIEVOM SIEŤOVEJ VODY		Typ T-50-130 TMZ

	TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY SPOTREBA PARY PRE VYSOKOTLAKOVÉ OHRIEVAČE A DEARATOR		Typ T-50-130 TMZ

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY

SPOTREBA PARY PRE NÍZKOTLAKOVÝ OHRIEVAČ č.4

Typ T-50-130 TMZ

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY

SPOTREBA PARY PRE NÍZKOTLAKOVÝ OHRIEVAČ č.3

Typ T-50-130 TMZ

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY

PARA UNIKÁ PRVÝMI ODDELENIAMI HPC, TESNENIA HRIADEĽA LPC, PRÍVOD PARY KU KONCOVÝM TESNENIAM

Typ T-50-130 TMZ

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY EXTRAKCIE PARY Z TESNENÍ DO I., IV.			Typ T-50-130 TMZ

	TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY SPOTREBA PARY CEZ 21. STUPEŇ S DVOJSTUPŇOVÝM OHRIEVOM SIEŤOVEJ VODY	Typ T-50-130 TMZ

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY

SPOTREBA PARY CEZ 23. STUPEŇ S JEDNOSTUPŇOVÝM OHRIEVOM SIEŤOVEJ VODY

Typ T-50-130 TMZ

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY

SPOTREBA PARY V LPG V KONDENZAČNOM REŽIME

Typ T-50-130 TMZ

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY

PRÚD PARY V LPG CEZ UZAVRETÚ MEMBRÁNU

Typ T-50-130 TMZ

	TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY VNÚTORNÁ KAPACITA ODDELENÍ 1 - 21		Typ T-50-130 TMZ

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY VNÚTORNÝ VÝKON ODDELENÍ 1 - 23 S JEDNOSTUPŇOVÝM OHREVOM SIEŤOVEJ VODY		Typ T-50-130 TMZ

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY

VÝKON MEDZIODDELENIA

Typ T-50-130 TMZ

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY

ŠPECIFICKÁ VÝROBA ELEKTRINY Z TEPELNEJ SPOTREBY

Typ T-50-130 TMZ

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY CELKOVÉ STRATY TURBÍNY A GENERÁTORA		Typ T-50-130 TMZ

	TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY SPOTREBA ČERSTVEJ PARY A TEPLA V KONDENZAČNOM REŽIME S VYPNUTÝM REGULÁTOROM TLAKU		Typ T-50-130 TMZ

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY. TURBO JEDNOTKA

KONKRÉTNA HRUBÁ SPOTREBA TEPLA PRE JEDNOSTUPŇOVÝ VYKUROVANIE VODNÝCH SIETÍ

Typ T-50-130 TMZ

	TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY	Typ T-50-130 TMZ

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY

KONKRÉTNA HRUBÁ SPOTREBA TEPLA PRE DVOJSTUPŇOVÝ OHRIEV SIEŤOVEJ VODY

Typ T-50-130 TMZ

	TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY KONKRÉTNA HRUBÁ SPOTREBA TEPLA PRE DVOJSTUPŇOVÝ OHRIEV SIEŤOVEJ VODY		Typ T-50-130 TMZ

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY ŠPECIFICKÁ SPOTREBA TEPLA NA TROJSTUPŇOVÝ OHRIEV SIEŤOVEJ VODY A ELEKTROMECHANICKÁ ÚČINNOSŤ TURBO JEDNOTKY		Typ T-50-130 TMZ

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY

TEPLOTNÝ ROZDIEL

Typ T-50-130 TMZ

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY

RELATÍVNY NEDOHREV SIEŤOVEJ VODY V PSG A PSV

Typ T-50-130 TMZ

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY

ENTALPIA PAR V HORNEJ KÚROVEJ KOMORE

Typ T-50-130 TMZ

	TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY POUŽÍVANÝ TEPELNÝ KVAPKA MEDZIpriestoru		Typ T-50-130 TMZ

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY VYUŽITIE TEPLA V SIEŤOVOM OHRIEVAČI VODY (PSW)		Typ T-50-130 TMZ

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY

CHARAKTERISTIKA KONDENZÁTORA K2-3000-2

Typ T-50-130 TMZ

	TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY	Typ T-50-130 TMZ

	TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY SCHÉMA REŽIMOV JEDNOSTUPŇOVÉHO OHRIEVANIA SIEŤOVEJ VODY		Typ T-50-130 TMZ

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY SCHÉMA REŽIMOV JEDNOSTUPŇOVÉHO OHRIEVANIA SIEŤOVEJ VODY		Typ T-50-130 TMZ

Dané: Qt = 60 Gcal/h; Nt = 34 MW; Rtn = 1,0 kgf/cm2.

Určte: D asi t/h.

Definícia. Na diagrame nájdeme daný bod A (Q t = 60 Gcal/h; N t = 34 MW). Z bodu A rovnobežne s naklonenou priamkou prejdeme k priamke nastavený tlak(Rtn = 1,0 kgf/cm2). Z výsledného bodu B prejdeme po priamke k priamke daného tlaku (P tn = 1,0 kgf/cm2) pravého kvadrantu. Z výsledného bodu B znížime kolmicu na os prúdenia. Bod G zodpovedá stanovenému prietoku čerstvej pary.

Dané: Qt = 75 Gcal/h; Rtn = 0,5 kgf/cm2.

Stanovte: Nt MW; D približne t/h.

Definícia. Na diagrame nájdeme daný bod D (Q t = 75 Gcal/h; P t = 0,5 kgf/cm 2). Z bodu D ideme po priamke k výkonovej osi. Bod E zodpovedá určenej mocnine. Potom prejdeme priamou čiarou k čiare P tn = 0,5 kgf/cm 2 pravého kvadrantu. Z bodu G spustíme kolmicu na os prúdenia. Výsledný bod 3 zodpovedá stanovenému prietoku čerstvej pary.

	TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY	Typ T-50-130 TMZ

	TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY SCHÉMA REŽIMOV PRE DVOJSTUPŇOVÝ OHREV SIEŤOVEJ VODY		Typ T-50-130 TMZ

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY SCHÉMA REŽIMOV PRE DVOJSTUPŇOVÝ OHREV SIEŤOVEJ VODY		Typ T-50-130 TMZ

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY

SCHÉMA REŽIMOV PRE DVOJSTUPŇOVÝ OHREV SIEŤOVEJ VODY

Typ T-50-130 TMZ

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY

SCHÉMA REŽIMOV PRE DVOJSTUPŇOVÝ OHREV SIEŤOVEJ VODY

Typ T-50-130 TMZ

	TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY SCHÉMA REŽIMOV PRE DVOJSTUPŇOVÝ OHREV SIEŤOVEJ VODY		Typ T-50-130 TMZ

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY SCHÉMA REŽIMOV PRE DVOJSTUPŇOVÝ OHREV SIEŤOVEJ VODY		Typ T-50-130 TMZ

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY

SCHÉMA REŽIMOV PRE DVOJSTUPŇOVÝ OHREV SIEŤOVEJ VODY

Typ T-50-130 TMZ

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY

SCHÉMA REŽIMOV PRE DVOJSTUPŇOVÝ OHREV SIEŤOVEJ VODY

Typ T-50-130 TMZ

		TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY SCHÉMA REŽIMOV PRE DVOJSTUPŇOVÝ OHREV SIEŤOVEJ VODY		Typ T-50-130 TMZ

	TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY SCHÉMA REŽIMOV PRE DVOJSTUPŇOVÝ OHREV SIEŤOVEJ VODY

Spýtal sa: Q T= 81 Gcal/h; Nt = 57,2 MW; P TV= 1,4 kgf/cm2. Definuj: D0 t/h Definícia. Na diagrame nájdeme daný bod A ( Q t = 81 Gcal/h; Nt = 57,2 MW). Z bodu A rovnobežne s naklonenou priamkou prejdeme na čiaru daného tlaku ( P TV= 1,4 kgf/cm2). Zo získaného bodu B prejdeme po priamke k priamke daného tlaku ( PT in= 1,4 kgf/cm 2) ľavý kvadrant. Z výsledného bodu B znížime kolmicu na os prúdenia. Bod G zodpovedá stanovenému prietoku čerstvej pary.			Spýtal sa: Q T= 73 Gcal/h; PT in= 0,8 kgf/cm2. Stanovte: Nt MW; D 0 t/h Definícia. Nájdenie daného bodu D (Q T= 73 Gcal/h; PT v = 0,8 kgf/cm 2) Z bodu D ideme po priamke k výkonovej osi. Bod E zodpovedá určenej mocnine. Ďalej v priamke ideme na čiaru PT v = 0,8 kgf/cm 2 ľavý kvadrant. Z výsledného bodu Ж znížime kolmicu na os prúdenia. Výsledný bod 3 zodpovedá stanovenému prietoku čerstvej pary.

		TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY		Typ T-50-130 TMZ
b) Odchýlka tlaku čerstvej pary od menovitého V)
	TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY ÚPRAVY SPOTREBY ČERSTVEJ PARY V KONDENZAČNOM REŽIME		Typ T-50-130 TMZ

		TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY		Typ T-50-130 TMZ
a) Na odchýlku teploty čerstvej pary od nominálnej b) Odchýlka tlaku čerstvej pary od menovitého V) Odchýlka prietoku napájacej vody od nominálneho
	TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY ÚPRAVY ŠPECIFICKEJ SPOTREBY TEPLA V KONDENZAČNOM REŽIME		Typ T-50-130 TMZ
d) Na nedohrievanie napájacej vody vo vysokotlakových ohrievačoch e) Pre zmenu ohrevu vody v napájacom čerpadle f) Na vypnutie skupiny vysokotlakových ohrievačov

TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY KOREKCIA VÝKONU PRE TLAK VÝFUKOVEJ PARY V KONDENZÁTORE		Typ T-50-130 TMZ

	TYPICKÉ ENERGETICKÉ CHARAKTERISTIKY TURBO JEDNOTKY ZMENY VÝKONU PRI PRÁCI S VÝFUKOVÝMI BIERKAMI		Typ T-50-130 TMZ

Dané: Qt = 81 Gcal/h; Nt = 57,2 MW; R TV = 1,4 kgf/cm2.

Určte: D asi t/h.

Definícia. Na diagrame nájdeme daný bod A (Q t = 81 Gcal/h; N t = 57,2 MW). Z bodu A rovnobežne s naklonenou priamkou prejdeme k čiare daného tlaku (P TV = 1,4 kgf/cm 2). Z výsledného bodu B prejdeme po priamke k čiare daného tlaku (P TV = 1,4 kgf/cm2) ľavého kvadrantu. Z výsledného bodu B znížime kolmicu na os prúdenia. Bod G zodpovedá stanovenému prietoku čerstvej pary.

Dané: Qt = 73 Gcal/h; R TV = 0,8 kgf/cm2.

Stanovte: Nt MW; D približne t/h.

Definícia. Nájdeme daný bod D (Q t = 73 Gcal/h; P t = 0,8 kgf/cm 2). Z bodu D ideme po priamke k výkonovej osi. Bod E zodpovedá určenej mocnine. Potom prejdeme priamou čiarou k čiare P TV = 0,8 kgf/cm 2 ľavého kvadrantu. Z výsledného bodu Ж znížime kolmicu na os prúdenia. Výsledný bod 3 zodpovedá stanovenému prietoku čerstvej pary.

APLIKÁCIA

1. Typické energetické charakteristiky turbínovej jednotky T-50-130 TMZ sú zostavené na základe tepelných skúšok dvoch turbín (vykonaných Yuzhtekhenergo na Leningradskej CHPP-14 a Sibtekhenergo na Ust-Kamenogorskej CHPP) a odráža priemerná účinnosť turbínovej jednotky, ktorá prešla rozsiahlou generálnou opravou, pracujúca podľa továrenskej konštrukčnej tepelnej schémy (graf T-1) a za nasledujúcich podmienok akceptovaných ako nominálne:

Tlak a teplota čerstvej pary pred uzatváracími ventilmi turbíny sú 130 kgf/cm2 * a 555 °C;

* Absolútny tlak je uvedený v texte a grafoch.

Maximálna povolená spotreba čerstvej pary je 265 t/h;

Maximálny povolený prietok pary prepínateľnou priehradkou a nízkotlakovým čerpadlom je 165 a 140 t/h; limitné hodnoty prietoku pary cez určité oddelenia zodpovedajú technickým špecifikáciám TU 24-2-319-71;

Tlak výfukovej pary:

a) pre charakteristiky kondenzačného režimu s konštantným tlakom a charakteristiky práce s výbermi pre dvoj- a jednostupňový ohrev sieťovej vody - 0,05 kgf / cm2;

b) charakterizovať kondenzačný režim pri konštantnom prietoku a teplote chladiacej vody v súlade s tepelnými charakteristikami kondenzátora K-2-3000-2 pri W = 7000 m 3 / ha t v 1 = 20 ° C - (graf T-31);

c) pre prevádzkový režim s odberom pary s trojstupňovým ohrevom sieťovej vody - podľa harmonogramu T-38;

Systém regenerácie vysokého a nízkeho tlaku je plne aktivovaný; para z výberu III alebo II sa privádza do odvzdušňovača v množstve 6 kgf/cm 2 (keď tlak pary v komore III výberu klesne na 7 kgf/cm 2 para sa privádza do odvzdušňovača z výberu II);

Spotreba napájacej vody sa rovná spotrebe čerstvej pary;

Teplota napájacej vody a hlavného kondenzátu turbíny za ohrievačmi zodpovedá závislostiam znázorneným v grafoch T-6 a T-7;

Zvýšenie entalpie napájacej vody v napájacom čerpadle je 7 kcal/kg;

Účinnosť elektrického generátora zodpovedá záručným údajom závodu Elektrosila;

Rozsah regulácie tlaku v hornom výbere ohrevu je 0,6 - 2,5 kgf/cm2 a v dolnom - 0,5 - 2,0 kgf/cm2;

Ohrev sieťovej vody v teplárni je 47 °C.

Kondenzát z vykurovacej pary vysokotlakových ohrievačov je kaskádovito odvádzaný do HPH č. 5 a z neho je privádzaný do odvzdušňovača 6 kgf/cm2. Keď je tlak pary vo selekčnej komore III nižší ako 9 kgf/cm 2, kondenzát vykurovacej pary z HPH č. 5 sa posiela do HPH 4. Navyše, ak je tlak pary vo selekčnej komore II vyšší ako 9 kgf/cm2, ohrev parný kondenzát z HPH č. 6 sa posiela do odvzdušňovača 6 kgf/cm2.

Kondenzát vykurovacej pary nízkotlakových ohrievačov je kaskádovito odvádzaný do HDPE č. 2, z ktorého je privádzaný drenážnymi čerpadlami do hlavného kondenzačného potrubia za HDPE č. 2. Kondenzát vykurovacej pary z HDPE č. č. 1 sa odvádza do kondenzátora.

Horné a dolné ohrievače vykurovacej vody sú napojené na turbínové výstupy VI a VII. Kondenzát vykurovacej pary z horného ohrievača vykurovacej vody je privádzaný do hlavného potrubia kondenzátu za HDPE č.2 a zo spodného do hlavného potrubia kondenzátu za HDPE č.I.

2. Turbínový agregát spolu s turbínou obsahuje nasledovné vybavenie:

Generátor typu TV-60-2 zo závodu Elektrosila s vodíkovým chladením;

Štyri nízkotlakové ohrievače: HDPE č. 1 a HDPE č. 2, typ PN-100-16-9, HDPE č. 3 a HDPE č. 4, typ PN-130-16-9;

Tri vysokotlakové ohrievače: PVD č.5 typ PV-350-230-21M, PVD č.6 typ PV-350-230-36M, PVD č.7 typ PV-350-230-50M;

Povrchový dvojcestný kondenzátor K2-3000-2;

Dva hlavné trojstupňové vyhadzovače EP-3-600-4A a jeden štartovací (jeden hlavný vyhadzovač je neustále v prevádzke);

Dva sieťové ohrievače vody (horný a dolný) PSS-1300-3-8-1;

Dve čerpadlá kondenzátu 8KsD-6?3 poháňané elektromotormi s výkonom 100 kW (jedno čerpadlo je neustále v prevádzke, druhé je v zálohe);

Tri čerpadlá kondenzátu sieťových ohrievačov vody 8KsD-5?3 poháňané elektromotormi s výkonom po 100 kW (v prevádzke sú dve čerpadlá, jedno v zálohe).

Pri konštantnom tlaku pary v kondenzátore P 2 = 0,05 kgf/cm 2 (graf T-22, b)

Qo = 10,3 + 1,985 Nt + 0,195 (Nt - 45,44) Gcal/h; (1)

Do = 10,8 + 3,368 Nt + 0,715 (Nt - 45,44) t/h; (2)

Pri konštantnom prietoku (W = 7000 m 3 / h) a teplote (t v 1 = 20 ° C) chladiacej vody (graf T-22, a):

Qo = 10,0 + 1,987 Nt + 0,376 (Nt - 45,3) Gcal/h; (3)

Do = 8,0 + 3,439 Nt + 0,827 (Nt - 45,3) t/h. (4)

Spotreba tepla a čerstvej pary na výkon uvedený za prevádzkových podmienok sa určí z uvedených závislostí s následným zavedením potrebných korekcií (grafy T-41, T-42, T-43); tieto dodatky zohľadňujú odchýlky prevádzkových podmienok od nominálnych (od charakteristických podmienok).

Diagramy označujú podmienky ich konštrukcie a pravidlá používania.

Typické režimové diagramy umožňujú priamo určiť prietok pary do turbíny pre akceptované počiatočné podmienky (N t, Q t, P t).

V grafoch T-33 (a - d) a T-34 (a - j) sú znázornené režimové diagramy vyjadrujúce závislosť D o = f (N t, Q t) pri určitých hodnotách tlaku v regulovaných extrakciách.

Treba si uvedomiť, že režimové diagramy pre jedno- a dvojstupňový ohrev sieťovej vody, vyjadrujúce závislosť D o = f(N t, Q t, P t) (grafy T-33A a T-34A), sú menej presné. vzhľadom na určité predpoklady, prijaté pri ich výstavbe. Tieto režimové diagramy možno odporučiť na použitie pri približných výpočtoch. Pri ich použití treba mať na pamäti, že diagramy jasne neuvádzajú hranice definujúce všetky možné režimy (podľa maximálnych prietokov pary cez zodpovedajúce úseky dráhy prúdenia turbíny a maximálnych tlakov v hornom a dolnom odbere ).

Na presnejšie určenie hodnoty prietoku pary do turbíny pre danú tepelnú a elektrickú záťaž a tlak pary v riadenom výstupe, ako aj na určenie zóny prípustných prevádzkových režimov je potrebné použiť schémy režimov uvedené v grafoch T- 33 (a - d) a T-34 (a - j).

Mernú spotrebu tepla na výrobu elektriny pre zodpovedajúce prevádzkové režimy je potrebné určiť priamo z grafov T-23 (a - d) - pre jednostupňový ohrev sieťovej vody a T-24 (a - j) - pre dvojstupňový ohrev sieťová voda.

Na stanovenie mernej spotreby tepla na výrobu elektriny, ako aj spotreby pary na turbínu podľa grafov T-33 (a - d) a T-34 (a - j) pri tlakoch v regulovaných odberoch, pre ktoré sú uvedené grafy nie je priamo dané, treba použiť metódu interpolácie.

Pre prevádzkový režim s trojstupňovým ohrevom sieťovej vody by sa mala merná spotreba tepla na výrobu elektriny určiť podľa harmonogramu T-25, ktorý sa vypočíta podľa nasledujúceho vzťahu:

q t = 860 (1 + ) + kcal/(kWh), (5)

kde Q pr sú konštantné ostatné tepelné straty pre 50 MW turbíny, rovnajúce sa 0,61 Gcal/h, podľa „Pokynov a smerníc pre štandardizáciu mernej spotreby paliva v tepelných elektrárňach“ (BTI ORGRES, 1966).

Grafy T-44 zobrazujú korekcie výkonu na svorkách generátora, keď sa prevádzkové podmienky turbínovej jednotky odchyľujú od nominálnych. Ak sa tlak výfukovej pary v kondenzátore odchyľuje od menovitej hodnoty, korekcia výkonu sa určí pomocou vákuovej korekčnej mriežky (graf T-43).

Značky opráv zodpovedajú prechodu z podmienok na zostavenie režimového diagramu do prevádzkových podmienok.

Ak sú dve alebo viac odchýlok prevádzkových podmienok turbínového agregátu od nominálnych, korekcie sa algebraicky spočítajú.

Korekcie výkonu pre parametre čerstvej pary a teplotu vratnej vody zodpovedajú údajom z výroby.

Pre udržanie konštantného množstva tepla dodávaného spotrebiteľovi (Q t = const) pri zmene parametrov čerstvej pary je potrebné vykonať dodatočnú korekciu výkonu s prihliadnutím na zmenu prietoku pary do extrakcia v dôsledku zmeny entalpie pary pri riadenej extrakcii. Tento dodatok je určený nasledujúcimi závislosťami:

Pri práci podľa elektrického plánu a konštantného prietoku pary do turbíny:

D = -0,1 Qt(Po-) kW; (6)

D = +0,1 Qt(to-) kW; (7)

Pri práci podľa tepelného plánu:

D = +0,343 Qt(Po-) kW; (8)

D = -0,357 Qt(to-) kW; (9)

D = +0,14 Qt(Po-) kg/h; (10)

D = -0,14 Qt (to - ) kg/h. (jedenásť)

Entalpia pary v komorách s riadeným ohrevom sa určuje podľa grafov T-28 a T-29.

Teplotný tlak sieťových ohrievačov vody sa odoberá podľa vypočítaných údajov TMZ a je určený pomerným nedokurovaním podľa plánu T-37.

Pri stanovení tepelného využitia sieťových ohrievačov vody sa predpokladá podchladenie kondenzátu vykurovacej pary 20 °C.

Pri určovaní množstva tepla vnímaného zabudovaným lúčom (pre trojstupňový ohrev sieťovej vody) sa predpokladá teplotný tlak 6 °C.

Elektrická sila vyvinutá vo vykurovacom cykle v dôsledku uvoľňovania tepla z regulovaných odberov sa určuje z výrazu

N tf = W tf? Q t MW, (12)

kde W tf - merná výroba elektriny pre vykurovací cyklus v zodpovedajúcich prevádzkových režimoch turbínového agregátu je stanovená podľa harmonogramu T-21.

Elektrický výkon vytvorený kondenzačným cyklom je určený ako rozdiel

Nkn = Nt - Ntf MW. (13)

5. Na nasledujúcich príkladoch je vysvetlená metodika stanovenia mernej spotreby tepla na výrobu elektriny pre rôzne prevádzkové režimy turbínového agregátu pri odchýlke zadaných podmienok od menovitých.

Príklad 1. Kondenzačný režim s deaktivovaným regulátorom tlaku.

Dané: Nt = 40 MW, Po = 125 kgf/cm2, to = 550 °C, P2 = 0,06 kgf/cm2; tepelný diagram - vypočítaný.

Je potrebné určiť spotrebu čerstvej pary a hrubú mernú spotrebu tepla za daných podmienok (Nt = 40 MW).

V tabuľke 1 je znázornená postupnosť výpočtu.

Príklad 2. Prevádzkový režim s riadeným odberom pary pre dvoj- a jednostupňový ohrev sieťovej vody.

A. Prevádzkový režim podľa tepelného plánu

Dané: Qt = 60 Gcal/h; R TV = 1,0 kgf/cm2; P o = 125 kgf/cm2; to = 545 °C; t2 = 55 °C; ohrev sieťovej vody - dvojstupňový; tepelný diagram - vypočítaný; ostatné podmienky sú nominálne.

Je potrebné určiť výkon na svorkách generátora, spotrebu čerstvej pary a hrubú mernú spotrebu tepla za daných podmienok (Q t = 60 Gcal/h).

V tabuľke 2 znázorňuje postupnosť výpočtu.

Prevádzkový režim pre jednostupňový ohrev sieťovej vody sa vypočítava podobným spôsobom.

stôl 1

Index	Označenie	Rozmer	Metóda stanovenia	Prijatá hodnota
Spotreba čerstvej pary na turbínu pri nominálnych podmienkach			Graf T-22 alebo rovnica (2)
Spotreba tepla na turbínu pri nominálnych podmienkach			Graf T-22 alebo rovnica (1)
Merná spotreba tepla pri menovitých podmienkach		kcal/(kWh)	Rozpis T-22 alebo Q o/N t

správa z praxe

6. Turbína T-50-130

Jednohriadeľový parná turbína T-50-130 s menovitým výkonom 50 MW pri 3000 ot./min s kondenzáciou a dvoma odvodmi vykurovacej pary je určený pre pohon generátora striedavý prúd, typ TVF 60-2 s výkonom 50 MW s vodíkovým chladením. Turbína, ktorá je uvedená do prevádzky, je riadená z monitorovacieho a ovládacieho panela.

Turbína je navrhnutá na prevádzku s parametrami čerstvej pary 130 ata, 565 C 0, merané pred uzatváracím ventilom. Menovitá teplota chladiacej vody na vstupe do kondenzátora je 20 C 0.

Turbína má dva vykurovacie výstupy, horný a spodný, určené na stupňovitý ohrev sieťovej vody v kotloch. Ohrev napájacej vody sa vykonáva postupne v chladničkách hlavného ejektora a ejektora na nasávanie pary z tesnení s ohrievačom upchávky, štyrmi HDPE a tromi HDPE. HDPE č. 1 a č. 2 sú napájané parou z vykurovacích extrakcií a zvyšných päť - z neregulovaných extrakcií po 9, 11, 14, 17, 19 stupňoch.

"vpravo">Tabuľka

Agregát s plynovou turbínou typu TA od Rustom a Hornsby s výkonom 1000 kW

Plynová turbína(turbína z latinčiny turbo vír, rotácia) je tepelný motor nepretržité pôsobenie, v lopatkovom aparáte, na ktorý sa premieňa energia stlačeného a ohriateho plynu mechanická práca na hriadeli. Pozostáva z rotora (pracovné lopatky...

Štúdia systému zásobovania teplom v tepelnej elektrárni Ufa

Parná turbína typ PT-30-90/10 s menovitým výkonom 30 000 kW, pri otáčkach 3 000 ot./min., kondenzačná, s tromi neregulovanými a dvoma riadenými odbermi pary - určená na priamy pohon generátora...

Vynález gréckeho mechanika a vedca Herona Alexandrijského (2. storočie pred Kristom). Jeho práca je založená na princípe prúdového pohonu: para z kotla prúdila cez rúrku do gule...

Zdroje energie – história a modernosť

História priemyselnej parnej turbíny začala vynálezom odlučovača mlieka švédskym inžinierom Carlom - Gustavom - Patrickom de Lavalom. Skonštruované zariadenie vyžadovalo pohon s Vysoké číslo ot./min Vynálezca vedel...

Zdroje energie – história a modernosť

Plynová turbína bola motor, ktorý kombinoval prospešné vlastnosti parné turbíny (prenos energie na rotujúci hriadeľ priamo...

Návrh zariadenia energetického bloku JE Rostov

Účelová Turbína typ K-1000-60/1500-2 výrobného združenia KhTGZ - parná, kondenzačná, štvorvalcová (konštrukčná schéma "HPC + tri LPC"), bez regulovateľného odvodu pary...

Zvýšenie odolnosti jednotiek parných turbín proti opotrebovaniu

Parná turbína je tepelný stroj, v ktorom sa energia pary premieňa na mechanickú prácu. V lopatkovom aparáte parnej turbíny sa potenciálna energia stlačenej a zohriatej vodnej pary premieňa na kinetickú...

Účel kotolne a turbíny

Projekt jadrovej elektrárne s výkonom 2000 MW

Turbína je určená na priamy pohon striedavého generátora TVV-1000-2 pre prevádzku v jadrovej elektrárni v bloku s tlakovodným reaktorom VVER-1000 s využitím sýtej pary podľa konštrukcie monobloku (blok pozostáva z jedného reaktora a jedného turbína) pri...

Projekt prvej etapy BGRES-2 s využitím turbíny K-800-240-5 a kotla Pp-2650-255

Pohonná turbína OK-18PU-800 (K-17-15P), jednovalcová, unifikovaná, kondenzačná, s ôsmimi tlakovými stupňami, určená na prevádzku s premenlivou rýchlosťou s variabilnými parametrami počiatočnej pary...

27. Tlak na výstupe z kompresorovej stanice: 28. Prietok plynu VT turbínou: 29. Práca vykonaná plynom vo VT turbíne: 30. Teplota plynu za VT turbínou: , kde 31. Účinnosť VT turbíny je uvedené: 32. Stupeň zníženia tlaku v turbíne VD: 33...

Výpočet vysokotlakového kompresora

34. Prietok plynu nízkotlakovou turbínou: Máme teplotu viac ako 1200K, preto volíme GVohlND podľa závislosti 35. Plynová práca vykonávaná v LP turbíne: 36. Účinnosť nízkotlakovej turbíny je nastavená. : 37. Stupeň zníženia tlaku v LP turbíne: 38...

Stacionárna parná vykurovacia turbína, typ Turbína PT -135/165-130/15 s kondenzačným zariadením a regulovateľnou výrobou a dvoma odbermi vykurovacej pary s menovitým výkonom 135 MW...

Zariadenie a Technické špecifikácie zariadenia LLC "LUKOIL-Volgogradenergo" Volzhskaya CHPP

Jednohriadeľová parná turbína T 100/120-130 s menovitým výkonom 100 MW pri 3000 ot./min. S kondenzáciou a dvoma odvodmi ohrevu je para určená na priamy pohon alternátora...

Dizajn a technické vlastnosti zariadení LLC "LUKOIL-Volgogradenergo" Volzhskaya CHPP

Kondenzačná turbína s riadeným odberom pary na výrobu a ohrev bez dohrevu, dvojvalcová, jednoprúdová, výkon 65 MW...