Kapuze

Studiengang Messtechnik. Standardisierung der Genauigkeit im Maschinenbau

A.V. Avilov,

R. A. Belukhin, O. M. Ladygina

Austauschbarkeit

Es ist schwierig, einen Ersatz für einen intelligenten Menschen zu finden.

Eine Besonderheit von Narren ist ihre vollständige Austauschbarkeit.

ALEXEY GRISHANKOV

Ministerium für Bildung und Wissenschaft der Russischen Föderation

Wolzhsky Polytechnic Institute (Zweigstelle)

Staatliche Bildungseinrichtung

Höher Berufsausbildung

"Staatliche Technische Universität Wolgograd"

Abteilung "Technik und Ausrüstung des Maschinenbaus"

Produktionen"

A. V. Avilov, R. A. Belukhin, O. M. Ladygina

Austauschbarkeit

Lernprogramm

Wolgograd 2010

Rezensenten:

Doktor der Technischen Wissenschaften, Professor der Fakultät für Maschinenbau und Normung VISTech (Zweigstelle) VolgGASU

Pushkarev O. I.

Dekan der Fakultät für Bauingenieurwesen VISTech (Außenstelle) der VolgGASU, Kandidat der Technischen Wissenschaften, außerordentlicher Professor

Kryukov S.A.

Austauschbarkeit: Lernprogramm/ EIN V. Avilov, R. A. Belukhin, O. M. Ladygina; VPI (Filiale) VolgSTU. - Wolgograd, 2010 .-- 194 p.

Enthält Referenz- und Methodenmaterial zur Durchführung von Studienleistungen (Semester, Kontrollen) in der Disziplin "Messtechnik, Normung und Zertifizierung", "Austauschbarkeit".

Konzipiert für Studierende der Fachrichtungen Maschinenbau aller Ausbildungsformen.

Herausgegeben durch Beschluss des Redaktions- und Verlagsrates

Staatliche Technische Universität Wolgograd

Technische Universität, 2010

Polytechnisches Institut, 2010

1 Standardisierung der Genauigkeit von Längenmaßen
1.1 Abmessungen, Abweichungen, Toleranzen
1.2 Einheitliches System der Toleranzen und Anlandungen (ESVP)
1.3 Allgemeine Maßtoleranzen
1.4 Berechnung und Zweck der Anlandungen
1.4.1 Auswahl von Passungen nach der Ähnlichkeitsmethode
1.4.2 Bestimmung der Landung nach Berechnungsmethode
2 Maßketten
2.1 Grundbegriffe und Definitionen
2.2 Methoden zur Lösung von Maßketten
2.2.1 Das Verfahren zur Berechnung der Maßkette nach der Methode "Maximum Minimum"
3 Standardisierung von Formgenauigkeit, Rauheit und Anordnung der Oberflächen von Maschinenteilen
3.1 Oberflächenrauheit
3.2 Standardisierung von Form- und Lageabweichungen Oberflächen von Maschinenteilen
3.2.1 Grundbegriffe
3.2.2 Ermittlung von Zahlenwerten von Formtoleranzen Oberfläche
3.2.3 Auswahl der Toleranzart, Basis und Ermittlung von Zahlen Standorttoleranzwerte
3.3 Abhängig und unabhängig abhängige Toleranzen Lage
3.4 Allgemeintoleranzen für Form und Lage von Oberflächen
4 Standardisierung der Genauigkeit von Passfedernuten und Keilwellenverbindungen
4.1 Kodierte Verbindungen
4.1.1 Zweck von Passfedernuten und deren Ausführung

4.1.3. Anforderungen an die Gestaltung von Passfedernuten
4.2 Keilwellenverbindungen
4.2.1 Zweck, eine kurze Beschreibung von und Klassifizierung von Spline-Verbindungen
4.2.2 Verfahren zum Zentrieren von Keilwellenverbindungen mit einem geraden Zahnprofil
4.2.3 Podeste und Symbole von geraden Splined-Verbindungen
5 Normung der Maß- und Passgenauigkeit von Lagern
5.1 Zweck, technische Anforderungen, Kategorien und Genauigkeitsklassen von Lagern
5.2 Lagersymbole
5.3 Grenzabweichungen der Durchmesser der Lagerringe
5.4 Passungsauswahl für Lagerringe
5.5 Normierung der Genauigkeit der mit dem Lager gepaarten Wellen- und Gehäusesitzflächen
5.6 Ausführungsbeispiele einer Montageeinheit mit Wälzlager
6 Standardisierung der Genauigkeit Metrisches Gewinde
6.1 Grundlegende Thread-Parameter
6.2 Toleranzen und Passungen von metrischen Spielgewinden
6.3 Toleranzen und Passungen von metrischen Übermaßgewinden und Übergangslandungen
7 Normierung der Genauigkeit von Stirnrädern und Rädern
7.1 Berechnung geometrische Parameter
7.2 Betriebliche Anforderungen und Zulassungssystem Zahnradantriebe
7.2.1 Verzahnungstoleranzsystem
7.2.2 Symbolerklärung
7.3 Auswahl des Genauigkeitsgrades Getriebe
7.4 Auswahl des Kontrollkomplexes
7.5 Anforderungen an Ausführungszeichnungen von Zahnrädern
7.6 Beispiel einer Arbeitszeichnung eines Zahnrades
8 Auswahl universelle Heilmittel Messungen
8.1 Einflussfaktoren auf die Wahl der Messmittel und Messmethoden
8.2 Messfehlerquellen und Methoden ihre Beseitigung
8.3 Auswahl der Messgeräte nach Fehler und Größentoleranz
8.4 Einfluss der Messunsicherheit auf die Plausibilität Kontrollergebnisse
8.5 Rolle der Technischen Dienste bei der Auswahl von Messgeräten
8.6 Ein Beispiel für die Wahl der Messgeräte
9 Prüfung von Teilen mit glatten Lehren
9.1 Zweck und Arten von Lehren
9.2 Berechnung der Arbeitsmaße glatter Lehren
9.3 Ausführungen und Spezifikationen für Kaliber
9.4 Ausführung glatter Lehren für Wellen und Bohrungen
Referenzliste
Anhang A
Anhang B

1 Standardisierung der Genauigkeit von Längenmaßen

1.1 Abmessungen, Abweichungen, Toleranzen

Grundlegende Konzepte und Begriffe werden durch GOST 25346–89 geregelt.

Die Größe- der Zahlenwert einer linearen Größe (Durchmesser, Länge usw.). Gültig heißt die durch Messung mit einem zulässigen Fehler ermittelte Größe.

Die beiden maximal zulässigen Größen, zwischen denen die tatsächliche Größe gleich sein muss oder sein kann, werden genannt Grenzmaße... Der größere heißt größte Grenzgröße, kleiner - kleinste Größenbeschränkung.

Normale Größe- die Größe, die als Ausgangspunkt für Abweichungen dient und für die die Grenzmaße festgelegt werden. Für die Verbindungsteile ist die Nennweite üblich.

Nicht jede als Ergebnis der Berechnung erhaltene Größe kann als Nenngröße genommen werden. Um die Austauschbarkeit zu erhöhen, die Produktpalette und Standardgrößen von Rohlingen, Standard- oder normalisierten Schneid- und Messwerkzeugen, Ausrüstungen und Kalibern zu reduzieren, Bedingungen für die Spezialisierung und Zusammenarbeit von Unternehmen zu schaffen, die Produktionskosten und die Größenwerte zu reduzieren durch Berechnung erhalten, sollte gemäß den in GOST 6636-69 angegebenen Werten gerundet werden. In diesem Fall ist der durch Berechnung oder anderweitig erhaltene Anfangswert der Größe, falls er vom Standard abweicht, auf die nächste größere Standardgröße zu runden. Der Standard für normale Längenmaße basiert auf der Reihe von Vorzugsnummern in GOST 8032–84.

Die am weitesten verbreitete Folge von Vorzugszahlen, aufgebaut in einer geometrischen Folge. Die geometrische Progression bietet eine rationale Abstufung der numerischen Werte von Parametern und Abmessungen, wenn nicht ein Wert, sondern eine einheitliche Reihe von Werten innerhalb eines bestimmten Bereichs festgelegt werden muss. In diesem Fall fällt die Anzahl der Reihenglieder im Vergleich zur arithmetischen Folge kleiner aus.

Akzeptierte Bezeichnungen:

D (D) – Nennlochgröße (Welle);

D maximal, (D Max), D Mindest, (D Mindest) , D e ( D e), D m (D m) - Lochabmessungen (Welle), größte (maximal), kleinste (minimale), tatsächliche, durchschnittliche.

ES (es) ist die obere Grenzabweichung der Bohrung (Welle);

El (ei) ist die untere Grenzabweichung der Bohrung (Welle);

S, S max , S Mindest , S m - Lücken, größte (Maximum), kleinste (Minimum), bzw. Durchschnitt;

n, n maximal, n Mindest, n m – dichte, größte (maximal), kleinste (minimal), durchschnittlich;

TD, Td, TS, TN, TSN - Toleranzen der Bohrung, Welle, Spiel, Übermaß, Spiel - Übermaß (in Übergangspassung) bzw.;

ES 1, ES 2, ES 3…ESn……ES 18 - Sortentoleranzen werden durch eine Buchstabenkombination angezeigt ES mit einer fortlaufenden Nummer von Qualität.

Abweichung- die algebraische Differenz zwischen der Größe (Ist, Grenzwert usw.) und der entsprechenden Nenngröße:

Für Loch ES = D max - D; EI = D Mindest - D;

Für Welle es = D max - D; ei = D Mindest - D.

Tatsächliche Abweichung- algebraische Differenz zwischen Ist- und Nennmaßen. Die Abweichung ist positiv, wenn die tatsächliche Größe größer als die Nenngröße ist, und negativ, wenn sie kleiner als die Nenngröße ist. Wenn die tatsächliche Größe gleich der Nenngröße ist, beträgt ihre Abweichung null.

Grenzabweichung als algebraische Differenz zwischen Grenz- und Nennmaß bezeichnet. Unterscheiden Sie zwischen oberen und unteren Abweichungen. Obere Abweichung- algebraische Differenz zwischen dem größten Grenz- und Nennmaß. Geringere Abweichung- die algebraische Differenz zwischen dem kleinsten Grenz- und Nennmaß.

Zur Vereinfachung und Erleichterung der Arbeit ist es in den Zeichnungen und in den Normentabellen für Toleranzen und Passungen üblich, anstelle der Grenzmaße die Werte der maximalen Abweichungen anzugeben: obere und untere. Abweichungen werden immer mit einem „+“ oder „-“ Zeichen gekennzeichnet. Die obere Grenzabweichung ist etwas höher als das Nennmaß eingestellt, die untere etwas niedriger. Abweichungen gleich Null werden in der Zeichnung nicht gestempelt. Wenn die obere und untere Grenzabweichung im Absolutwert gleich, aber im Vorzeichen entgegengesetzt sind, wird der Zahlenwert der Abweichung mit einem „±“-Vorzeichen angezeigt; die Abweichung wird hinter dem Nennmaß angegeben. Zum Beispiel:

30
;55
; 3 +0,06; 45 ± 0,031.

Große Abweichung- eine von zwei Abweichungen (oben oder unten), die verwendet werden, um den Toleranzbereich relativ zur Nulllinie zu bestimmen. Typischerweise ist diese Abweichung die Abweichung, die der Nulllinie am nächsten ist.

Nulllinie- die dem Nennmaß entsprechende Zeile, ab der die Maßabweichungen bei der grafischen Darstellung von Toleranzen und Passungen hinterlegt sind. Wenn die Nulllinie horizontal liegt, werden positive Abweichungen davon nach oben und negative nach unten gelegt.

Größentoleranz- die Differenz zwischen dem größten und kleinsten Grenzmaß oder der Absolutwert der algebraischen Differenz zwischen der oberen und unteren Abweichung:

Für Loch TD = D max - D mi n = ES – EI;

Für Welle Td = D max - D Mindest = es – ei.

Toleranz ist ein Maß für die Maßhaltigkeit. Je kleiner die Toleranz, desto höher die erforderliche Genauigkeit des Teils, desto weniger Schwankungen der tatsächlichen Abmessungen des Teils sind zulässig.

Jedes Teil erhält während der Bearbeitung seine Ist-Größe und kann als gut bewertet werden, wenn es innerhalb der Grenzmaße liegt, oder aussortiert, wenn die Ist-Größe außerhalb dieser Grenzen liegt.

Die Bedingung für die Eignung von Teilen kann durch folgende Ungleichung ausgedrückt werden:

D max ( D max) ≥ D e ( D e) ≥ D Mindest ( D Mindest).

Toleranz ist ein Maß für die Maßhaltigkeit. Je kleiner die Toleranz, desto geringer die zulässige Schwankung der Ist-Abmessungen, desto höher die Genauigkeit des Teils und infolgedessen die Arbeitsintensität der Bearbeitung und deren Kosten steigen

Toleranzfeld- das Feld, begrenzt durch die obere und untere Abweichung. Das Toleranzfeld wird durch den Zahlenwert der Toleranz und deren Lage relativ zum Nennmaß bestimmt. In einer grafischen Darstellung wird das Toleranzfeld zwischen zwei Linien entsprechend der oberen und unteren Abweichung gegenüber der Nulllinie eingeschlossen (Abbildung 1.1).

Abbildung 1.1 - Layouts der Toleranzfelder:

ein- Löcher ( ES und EI- positiv); B- Welle ( es und ei- negativ)

Bei der Verbindung von ineinandergreifenden Teilen gibt es weibliche und männliche Flächen. Welle- der Begriff, der verwendet wird, um die äußeren (abgedeckten) Elemente von Teilen zu bezeichnen. Loch- ein Begriff, der üblicherweise verwendet wird, um die inneren (bedeckenden) Elemente von Teilen zu bezeichnen. Die Begriffe Bohrung und Welle beziehen sich nicht nur auf zylindrische Teile. runder Abschnitt, aber auch auf Elemente von Teilen anderer Form, beispielsweise begrenzt durch zwei parallele Ebenen.

Hauptwelle- Welle, obere Abweichung was gleich null ist ( es = 0).

Hauptloch- Loch, dessen untere Abweichung Null ist ( EI = 0).

Lücke- der Unterschied zwischen den Abmessungen des Lochs und der Welle, wenn die Größe der Bohrung größer als die Größe der Welle ist. Der Spielraum ermöglicht eine Relativbewegung der zusammengebauten Teile.

Dichtheit- die Differenz zwischen den Abmessungen der Welle und der Bohrung vor der Montage, wenn die Abmessungen der Welle größer sind als die Abmessungen der Bohrung. Die Dichtheit gewährleistet die gegenseitige Unbeweglichkeit der Teile nach ihrer Montage.

Größter und kleinster Abstand (Dichtheit)- zwei Grenzwerte zwischen denen eine Lücke (Störung) bestehen sollte.

Durchschnittliche Clearance (Interferenz) ist das arithmetische Mittel zwischen größtem und kleinstem Spiel (Störung).

Landung- die Art der Verbindung der Teile, die durch die unterschiedlichen Größen vor der Montage bestimmt wird.

Spielpassung- Passung, die immer eine Fuge in der Fuge vorsieht.

Bei Podesten mit Lücke liegt das Lochtoleranzfeld über dem Wellentoleranzfeld. Podeste mit einer Lücke umfassen auch Podeste, bei denen die untere Grenze des Lochtoleranzfeldes mit der oberen Grenze des Wellentoleranzfeldes zusammenfällt.

Presspassung- Passung, die immer für eine Presspassung in der Verbindung sorgt. Bei Presspassungen liegt das Bohrungstoleranzfeld unter dem Wellentoleranzfeld.

Übergangslandung Landung genannt, bei der es möglich ist, sowohl einen Spalt als auch eine Presspassung in der Verbindung zu erzielen. Bei einer solchen Passung überlappen sich die Toleranzfelder der Bohrung und der Welle ganz oder teilweise.

Landetoleranz- die Summe der Toleranzen der Bohrung und der Welle, die die Verbindung bilden.

Landeeigenschaften:

Für Landungen mit Freigabe:

S min = D Mindest - D max = EI – es;

S max = D max - D min = ES – ei;

S m = 0,5 ( S max + S Mindest);

TS = S max - S min = TD + Td;

Bei Störlandungen:

n min = D Mindest - D max = ei – ES;

n max = D max - D min = es – EI;

n m = 0,5 ( n max + n Mindest);

Tn = n max - n min = TD + Td;

Für Übergangslandungen:

S max = D max - D min = ES – ei;

n max = D max - D min = es – EI;

n m ( S m) = 0,5 ( n max - S max);

ein Ergebnis mit einem Minuszeichen bedeutet, dass der Mittelwert der Anpassung . entspricht S m.

TS(n) = Tn(S) = S max + n max = TD + Td.

Im Maschinen- und Instrumentenbau sind Landungen aller drei Gruppen weit verbreitet: mit Spalt, Presssitz und Übergangsstück. Die Passung jeder Gruppe kann erreicht werden, indem entweder die Abmessungen beider zusammenpassender Teile oder eines zusammenpassenden Teils geändert werden.

Der Satz von Podesten, bei dem die maximalen Abweichungen der Löcher gleicher Nenngröße und gleicher Genauigkeit gleich sind und unterschiedliche Pode durch Änderung der maximalen Abweichungen der Wellen erreicht werden, heißt Lochsystem... Für alle Passungen im Lochsystem gilt die untere Lochabweichung EI = 0, dh die untere Grenze des Toleranzfeldes der Hauptbohrung fällt mit der Nulllinie zusammen.

Der Satz von Landungen, bei denen die maximalen Abweichungen der Welle bei gleicher Nenngröße und gleicher Genauigkeit gleich sind und unterschiedliche Landungen durch Ändern der maximalen Abweichungen der Löcher erreicht werden, heißt Wellensystem... Bei allen Landungen im Schachtsystem die obere Auslenkung des Hauptschachts es = 0, dh die obere Grenze des Wellentoleranzfeldes fällt immer mit der Nulllinie zusammen.

Beide Systeme sind gleich und haben in etwa die gleiche Beschaffenheit der gleichnamigen Podeste, d. h. die Grenzabstände und Dichtheit. In jedem Fall wird die Wahl eines bestimmten Systems von gestalterischen, technologischen und wirtschaftlichen Erwägungen beeinflusst. Gleichzeitig ist darauf zu achten, dass beim Wechsel nur der Maschineneinrichtung auf Maschinen mit einem Werkzeug präzise Wellen unterschiedlicher Durchmesser bearbeitet werden können. Die exakten Bohrungen werden mit einem messenden Schneidwerkzeug (Senker, Reibahlen, Räumnadeln etc.) bearbeitet und jede Lochgröße erfordert einen eigenen Werkzeugsatz. Bei dem System sind die Löcher der Löcher verschiedener Grenzgrößen um ein Vielfaches kleiner als beim Schaftsystem, und daher wird die Nomenklatur teurer Werkzeuge reduziert. Daher hat sich das Lochsystem durchgesetzt. In manchen Fällen ist es jedoch erforderlich, ein Wellensystem zu verwenden. Hier einige Beispiele für bevorzugte Anwendungen des Wellensystems:

Um eine Spannungskonzentration am Übergang von einem Durchmesser zum anderen zu vermeiden, ist es aus Festigkeitsgründen unerwünscht, eine gestufte Welle herzustellen, und dann wird sie mit einem konstanten Durchmesser ausgeführt;

Bei Reparaturen, wenn eine fertige Welle vorhanden ist und ein Loch dafür gemacht wird;

Aus technologischen Gründen ist es bei geringen Herstellungskosten einer Welle, beispielsweise auf Spitzenlos-Schleifmaschinen, vorteilhaft, ein Wellensystem zu verwenden;

Bei Verwendung von Standardbaugruppen und -teilen. Zum Beispiel, Außendurchmesser Wälzlager werden nach dem Wellensystem gefertigt. Wenn man den Außendurchmesser des Lagers im Bohrungssystem vornimmt, dann wäre es notwendig, ihren Bereich deutlich zu erweitern, und es ist unpraktisch, das Lager am Außendurchmesser zu bearbeiten;

Wenn es notwendig ist, mehrere Löcher mit unterschiedlichen Landungen auf einer Welle mit gleichem Durchmesser zu installieren.

2.1. Grundbegriffe der Präzision und Arten der Präzision im Maschinenbau. Die Gründe für das Auftreten von Fehlern in den geometrischen Parametern der Elemente der Teile. Die Ziele der Vereinheitlichung der Anforderungen an die Präzision im Maschinenbau. Austauschbarkeit, ihre Typen. Arten von Dokumenten zur Standardisierung der Genauigkeit.

2.2. Grundbegriffe zu Größen, Abweichungen und Passform. Grundbegriffe. Grafische Darstellung von Maßen und Abweichungen. Grundbegriffe der Bepflanzung. Das Konzept der Landungen im Lochsystem und im Schachtsystem. System von Toleranzen und Passungen für glatte Teile von Teilen. Allgemeine Konzepteüber Toleranzsysteme und Landungen. Die Hauptmerkmale des Systems von Toleranzen und Landungen. Toleranzeinheiten. Genauigkeitsreihe (Toleranzreihe). Toleranzfelder für Bohrung und Welle.

2.3. Landungen im Bohrsystem und im Schachtsystem. Empfehlungen zur Auswahl von Toleranzen und Passungen. Begrenzen Sie Maßabweichungen mit nicht spezifizierten Toleranzen. Regeln zur Angabe der Maßhaltigkeit mit einseitiger Abweichung statt zweiseitig (ausführende oder technologische Maße). Interpretation standardisierter Größengrenzen.

2.4. Sicherstellung der Genauigkeit von Maßketten. Grundbegriffe von Maßketten. Arten von Maßketten. Zu lösende Aufgaben unter Sicherstellung der Genauigkeit von Maßketten. Berechnung der Genauigkeit von Maßketten unter Sicherstellung der vollständigen Austauschbarkeit (Maximum-Minimum-Berechnung). Sicherstellung der Genauigkeit von Maßketten mit unvollständiger Austauschbarkeit.

2.5. Standardisierung der Genauigkeit von Winkelmaßen. Einheitensystem für Winkelmaße. Normung von Anforderungen an die Genauigkeit von Winkelmaßen: Grundbegriffe; Möglichkeiten, die Winkeltoleranz auszudrücken; Präzisionsreihen für Winkelmaße; Standardisierung der Genauigkeit von konischen Oberflächen. Konische Anschlüsse.

2.6. Normalisierung der Genauigkeit der Form und Lage der Oberflächen der Elemente der Teile. Abweichungen und Toleranzen der Form von Oberflächen. Abweichungen und Toleranzen der Lage von Oberflächen. Gesamtabweichungen und Toleranzen der Form und Lage der Oberflächen. Das System der Toleranzen für die Form und Lage von Oberflächen. Unabhängige und abhängige Toleranzen. Vereinheitlichung von Toleranzbezeichnungen für die Form und Lage von Oberflächen. Die Wahl der Toleranzen für die Form und Lage von Oberflächen.

2.7. Normalisierung der Oberflächenrauheit und Welligkeit. Grundbegriffe und Definitionen. Parameter zum Normalisieren der Werte von Oberflächenunregelmäßigkeiten. Die Wahl standardisierter Parameter. Richtung der Oberflächenunregelmäßigkeiten. Benennung von Anforderungen an Oberflächenunregelmäßigkeiten. Hinweisschilder mögliche Typen wird bearbeitet. Angabe der Zahlenwerte der Rauheitsparameter. Gibt Basislängenwerte an. Regeln für Zeichnungsanforderungen für die Oberflächenrauheit.

2.8. Standardisierung der Genauigkeit metrischer Gewinde. Schraubverbindungen im Maschinenbau. Nennprofil eines metrischen Gewindes und seine Hauptparameter. Standardisierte Parameter metrischer Gewinde für Spielpassungen. Das Konzept des reduzierten durchschnittlichen Gewindedurchmessers. Toleranzfelder zur Normierung der Genauigkeit von metrischen Gewindeelementen. Verbindungen (Landung) von Gewindeelementen von Teilen.

2.9. Standardisierung der Genauigkeit von Stirnrädern und Zahnrädern. Das Prinzip der Standardisierung der Genauigkeit von Zahnrädern und Zahnrädern. Genauigkeitsreihe (Toleranzen) für Zahnräder und Zahnräder in Bezug auf Eingriffsparameter. Reihen von Genauigkeit in Bezug auf die Parameter des Seitenabstands.

Standardisierte Parameter (Indikatoren), die charakterisieren: kinematische Genauigkeit von Zahnrädern und Zahnrädern; reibungslose Arbeit; Vollständigkeit des Zahnkontakts; seitlicher Abstand.

2.10. Standardisierung der Genauigkeit von Passfedernuten und Keilwellenverbindungen. Schlüsselverbindung. Segmentschlüsselverbindung. Keilschlüsselverbindung. Schlüsselverbindungen mit Kopf und kopflosen Low Taper Keys. Standardisierung der Genauigkeit von Spline-Verbindungen. Gerade seitlich verzahnte Gelenke. Evolventen-Spline-Verbindungen.

2.11. Standardisierung der Genauigkeit von Wälzlagern. Grundlegende Bestimmungen. Präzisionsbereiche von Wälzlagern. Legende für Wälzlager. Landungen von Wälzlagern. Toleranzbereiche für Wälzlagerringe. Toleranzfelder für die Abmessungen der Wellensitzflächen und Gehäusebohrungen für Wälzlager. Landen von Wälzlagern auf Wellen und in Gehäusebohrungen. Technische Anforderungen an den Sitzflächen von Wellen und Gehäusen für Wälzlager. Auswahl an Landungen für Lagerringe.

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Zustand Bildungseinrichtung höhere berufliche Ausbildung

"STAATLICHE ÖL- UND GASUNIVERSITÄT TYUMEN"

TECHNOLOGISCHES INSTITUT

ABTEILUNG "ENGINEERING TECHNOLOGY"

Prüfung

Standardisierung von Genauigkeit, Toleranzen und Passung

Optionsnummer 16

Tjumen2010

Problem Nummer 1

Gegeben: Ш77 Konstruieren Sie für das Nennmaß die Lage der Toleranzfelder von drei Verbindungsarten.

Definieren Sie den Wert und geben Sie ihn im Diagramm an geringfügige Abweichungen Abmessungen, Abstände und Dichtheit Ermitteln: Toleranzen, Passung und innerhalb welcher Grenzen die tatsächliche Größe eines geeigneten Teils liegen darf.

eins). Ш77Н8 ES = + 0,046 mm

Ш77 d7 es = -0,100 mm

Grenzgrößen:

Spielpassung

für Wellen von Ш76.900 bis Ш76.870mm

2). Ш77Н8 ES = + 0,046 mm

Ш77 n7 es = +0,050 mm

Grenzgrößen:

Übergangslandung

Abstand und Störung

Tatsächliche Abmessungen des Passteils:

für Loch von Ш77.046 bis Ш77.0mm

für Welle von Ш77.020 bis Ш77.050mm

3). Ш77Н8 ES = + 0,046 mm

Ш77 s7 es = +0,089 mm

Grenzgrößen:

Presspassung

Tatsächliche Abmessungen des Passteils:

für Loch von Ш77.046 bis Ш77.0mm

für Welle von Ш77.059 bis Ш77.089mm

Problem Nummer 2

Gegeben: Art der Passfedernut-С (frei), Wellendurchmesser Ш77

eins). Wir wählen die Abmessungen der Passfeder:

22 x 14, Längenbereich von 63 bis 250 mm

9mm Wellennuttiefe

5,4 mm Buchsennuttiefe

2). Die Toleranzfelder für die Passfeder und für die Nuten wählen wir je nach Art der Passfederverbindung aus:

für Schlüssel - 22h9 x 14h11 x 100h14

Breite Keilnut auf der Welle - 22H9

Nutbreite in der Hülse - 22D10

3). Keilnutskizze

4). Die Anordnung der Toleranzfelder der Passfederverbindung

5). Symbol Dübel:

2-22h9 x 14h11 x100h14 GOST23360-78

Problem Nummer 3

Gegeben: Keilwellenverbindung 6x11x14, Hülse gehärtet.

eins). Wir akzeptieren die Methode der Zentrierung der Keilwellenverbindung - Zentrierung auf den Innendurchmesser der Hülse d.

2). Aus der Tabelle finden wir die Zahnbreite - b = 3 mm.

Für Größe d = 11

Für Größe b = 3

4). Verzahnungsskizze:

5). Die Anordnung der Toleranzfelder der Spline-Verbindung

6). Bezeichnung der Keilverbindung

d - 6 x 11 x 14 x 3 Zoll

Ähnliche Zusammenfassungen:

Austauschbarkeit, Standardisierung und technische Messungen

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1. Glatte Verknüpfungen und Messgeräte

1.1 Berechnung von Toleranzen und Passungen von glatten zylindrischen Passungen

1.2 Lehren zur Kontrolle von glatten zylindrischen Fugen

2. Berechnung und Auswahl von Wälzlagerabsätzen

3. Rauheit, Abweichung der Form und Lage der Oberflächen

4. Toleranzen und Passungen von Keil- und Keilverbindungen

4.1 Schlüsselverbindung

4.2 Gerade Spline-Verbindung

4.3 Evolventen-Spline-Verbindung

Literatur

1. Glatte Verknüpfungen und Messgeräte

1. Die Landung ist Æ56H6 / k5.

Landung mit Übergangszeit.

Grenzabweichungen der Bohrung Æ56H6: oberes ES = + 19μm; unterer EI = 0.

Grenzwellenabweichungen Æ56k5: oberes es = 14 Mikrometer; unteres ei = + 1 µm.

Dmax = D + ES = 56 + 0,019 = 56,019 mm;

Dmin = D + EI = 56 + 0 = 56 mm;

dmax = d + es = 56 + 0,014 = 56,014 mm;

dmin = d + ei = 56 + 0,001 = 56,001 mm;

TD = IT6 = 19 μm;

Td = IT5 = 13 µm;

Smax = ES - ei = 19-1 = 18 µm;

Smin = EI - es = 0 - 14 = -14 µm;

TS = Smax - Smin = 18 + 14 = 32 µm.

Prüfen: TS = Td + TD 32 = 19 + 13

2.Die Landung Æ70S6 / h7 ist eingestellt.

Abstand passen.

Grenzabweichungen des Lochs Æ70S6: oberes ES = -59um; niedrigerer EI = -78.

Maximale Wellenabweichungen Æ70h7: oberes es = 0 μm; unteres ei = -30 µm.

Bohrungs- und Wellengrenzen:

Dmax = D + ES = 70 + (-0,059) = 69,941 mm;

Dmin = D + EI = 70 + (-78) = 69,922 mm;

dmax = d + es = 70 + 0 = 70 mm;

dmin = d + ei = 70 + (0,030) = 69,970 mm;

Bohrungs- und Wellentoleranzen:

TD = IT6 = 19 μm;

Td = IT7 = 30 µm;

Parameter anpassen (mit Spiel).

Nmax = dmax – Dmin = = –0,078 mm;

Nmin = dmin – Dmax = = –0,029 mm;

TN = Nmax – Nmin = –0,0678 + 0,029 = –0,049 mm.

Überprüfung: TN = Td + TD 0,049 = 0,019 + 0,030

3. Landung Æ105F7 / h7 ist eingestellt.

Abstand passen.

Grenzabweichungen der Bohrung Æ53H7: oberes ES = + 30μm; unterer EI = 0.

Grenzwellenabweichungen Æ53k5: oberes es = + 15 Mikrometer; unteres ei = + 2 µm.

Bohrungs- und Wellengrenzen:

Dmax = D + ES = 53 + 0,030 = 53,030 mm;

Dmin = D + EI = 53 + 0 = 53 mm;

dmax = d + es = 53 + 0,015 = 53,015 mm;

dmin = d + ei = 53 + 0,002 = 53,002 mm;

Bohrungs- und Wellentoleranzen:

TD = IT7 = 30 μm;

Td = IT5 = 13 µm;

Landeparameter (vorübergehend).

Smax = Dmax – dmin = 53,030 – 53,002 = 0,028 mm;

Nmax = dmax - Dmin = 53,015 - 53 = 0,015 mm;

Smin = -Nmax = -0,015 mm;

Nmin = –Smax = –0,028 mm;

TS (N) = Smax + Nmax = 0,028 - 0,015 = 0,043 mm.

Prüfen: TS (N) = Td + TD 0,043 = 0,013 + 0,030

4. Die Landung Æ21H8 / h7 ist eingestellt.

Abstand passen.

Grenzabweichungen der Bohrung Æ21H8: oberes ES = + 33μm; unterer EI = 0.

Grenzwellenabweichungen Æ21h7: oberes es = 0 μm; unteres ei = -21 Mikrometer.

Bohrungs- und Wellengrenzen:

Dmax = D + ES = 21 + 0,033 = 21,033 mm;

dmax = d + es = 21 + 0 = 21 mm;

dmin = d + ei = 21 + (–0,021) = 20,979 mm;

Bohrungs- und Wellentoleranzen:

TD = IT8 = 33 μm;

Td = IT7 = 21 µm;

Parameter anpassen (mit Spiel).

Smax = Dmax – dmin = 21,033 – 20,979 = 0,054 mm;

Smin = Dmin - dmax = 21 - 21 = 0;

TS = Smax - Smin = 0,054 - 0 = 0,054 mm.

Prüfen: TS = Td + TD 0,054 = 0,021 + 0,033

Die für alle Anlandungen erhaltenen Daten werden in Tabelle 1.1 eingetragen.

Tabelle 1.1 Arten und Parameter von Anlandungen

Passformbezeichnung	Größen begrenzen	Größen begrenzen	Landetyp	Landetoleranz
	Löcher



			übergangsweise

Abbildung 1.1 - Schema der Landung Nr. 1 mit einer Freigabe

Abbildung 1.2 - Schema der Landung Nr. 2 mit einer Presspassung

Abbildung 1.4 - Schema der Landung Nr. 4 mit einer Freigabe

Abbildung 1.5 - Skizzen der zusammenpassenden Teile: a) Löcher; b) Wellen;

1.2 Lehren zum Prüfen von glatten zylindrischen Verbindungen

Wir werden die Grenzlehren für die Kontrolle der Paarung Æ34H7 / s7 entwickeln. Wir legen Toleranzen für die Herstellung von Grenzkaliber nach Tabelle 3 und 4 fest.

Ausgangsdaten:

Für Loch Æ34H7: H = 4 μm; Z = 3,5 µm; a = 0.

Für die Welle: Æ34s7: H 1 = 4 µm, Z1 = 3,5 µm, H p = 1,5 µm, α 1 = 0, Y1 = 3 µm.

Ausführungsgröße der Durchgangsseite des Lehrdorns:

Prmax = Dmin + Z + = 34 + 0,0035 + 0,004 / 2 = 34,0055 mm;

Größe in der Zeichnung Æ34.0055 -0.004 mm.

Die Ausführungsgröße der Nicht-Durchgangsseite des Lehrdorns:

Hemax = Dmax-α + = 34,025-0 + 0,004 / 2 = 34,027 mm;

Größe in der Zeichnung Æ34.027 -0.004 mm.

Ausführungsgröße der Durchgangsseite der Kaliberklammer:

Prmin = dmax-Z 1 - = 34,068-0,0035-0,004 / 2 = 34,0625 mm;

Größe in der Zeichnung Æ34,0625 +0,004 mm.

Ausführungsgröße der nicht befahrbaren Seite des Klammermaßes:

Hämin = dmin + &agr; 1 – = 34,043 + 0 – 0,004 / 2 = 34,041 mm;

Größe in der Zeichnung Æ34,041 +0,004 mm.

Größe der Kontrolllehre:

К – Иmax = dmax + Y 1 – α 1 + = 34,068 + 0,003 – 0 + 0,0015 / 2 = 34,07025 mm;

Größe in der Zeichnung Æ34.0702 -0.0015 mm.

Ausführungsgröße der Passkontrolle:

K-Prmax = dmax-Z 1 + = 34,068-0,0035 + 0,0015 / 2 = 34,06525 mm;

Größe in der Zeichnung Æ34.0652 -0.0015 mm.

Ausführungsgröße des nicht passierbaren Kontrollinstruments:

K-Hemax = dmin + α 1 + = 34,043 + 0 + 0,0015 / 2 + 0 = 34,04375 mm;

Größe in der Zeichnung Æ34,0437 -0,0015 mm.

Rauheit der Arbeitsflächen der Kaliber:

R a ≤ 0,012 T Größe (H 1, H), H 1 = H = 4 μm;

Ra = 0,012 ۰ 4 = 0,048 µm;

Wir akzeptieren R a aus der Standardserie

Für beide Kaliber: R a = 0,05 µm.

Bild 1.6 Schemata der Toleranzfelder von Grenzlehren

2. Berechnung und Auswahl von Wälzlagerabsätzen

Ausgangsdaten:

Lager 409;

Genauigkeitsklasse 0;

Radialkraft F = 4000 N;

der Innenring dreht sich.

1. Parameter des Lagers 409: d = 45 mm; D = 120 mm; B = 29 mm; r = 3,0 mm.

In der betrachteten Einheit ist der Innenring des Lagers der rotierende Ring, daher ist er mit Presspassung auf der Welle und der Außenring mit Spalt in das Gehäuse eingebaut.

2. Ermittlung der minimal erforderlichen Dichtheit für den Innenring des Lagers:

wobei der Koeffizient k = 2 für die schwere Lagerreihe ist.

3. Ermittlung der maximal zulässigen Dichtheit des Lagerinnenrings:

Nach Tabelle 9 ermitteln wir die maximalen Maßabweichungen:

für Loch: ES = 0; EI = –12 µm;

für die Welle: es = + 25 µm; ei = + 9 µm;

5. Ermittlung des minimalen und maximalen Eingriffs in die Fuge:

Da> (9 μm> 4.522 μm), a> (37 μm< 205,2 мкм), можно заключить, что посадка внутреннего кольца подшипника выполнена правильно.

6. Wählen Sie die Passung für den Außenring des Lagers aus den empfohlenen: Æ 120H7 / l0. Grenzabweichungen:

für Loch:

TD = 35 µm;

für Welle:

ei = –15 µm.

Td = 15 µm;

Für die gewählte Passung beträgt das maximale Spiel:

S max = ES – ei = 35 - (- 15) = 50 µm.

Für die gewählte Passung beträgt das Mindestspiel:

Smin = EI – es = 0–0 = 0 µm.

7. Wir erstellen ein Diagramm der Toleranzfelder der ausgewählten Landungen für die Wälzlagerringe:

8. Montageskizze

Abbildung 2.2 Baugruppe

3. Rauheit, Abweichungen in Form und Lage von Oberflächen

Ausgangsdaten:

1. Æ 45k6; Td = 16 µm;

2. Æ 50n7; Td = 25 µm;

3. Æ 45k6; Td = 16 µm;

4. Æ 25r7; Td = 21 µm;

5. Æ 53 -0,3; Td = 300 µm;

6. Æ 55 -0,3; Td = 300 µm;

7.18h6; Td = 11 µm;

8.9h15; Td = 580 µm;

9. Æ 14N9; Td = 43 µm;

3.1 Die Rauheit der markierten Oberflächen wird entsprechend dem Zweck dieser Oberflächen und der Toleranz ihrer Größe ermittelt

3.1.1 Rauheit für Wälzlagersitze ermitteln

wir nehmen R a = 0,63 µm aus der Standardreihe.

Oberfläche Æ 45k6: Td = 16 μm

Ähnlich wie bei der vorherigen Oberfläche R a = 0,63 µm.

3.1.2 Rauheit für kritische Oberflächen, die bestimmte Passungen mit den Passflächen anderer Teile bilden

Im allgemeinen Fall können die ausgewählten Flächen als Flächen normaler geometrischer Genauigkeit betrachtet werden, für die der Rauheitsparameter T Æ.

wir nehmen R a = 1,25 µm aus der Standardreihe.

Oberfläche 25r7: Td = 21 µm;

wir nehmen R a = 1,00 μm aus der Standardreihe.

Oberfläche Æ 18h6: Td = 11 µm;

wir nehmen R a = 0,32 μm aus der Standardreihe.

3.1.3 Bestimmung der Rauheit von Oberflächen, an die hohe Anforderungen gestellt werden

Oberfläche Æ 53 -0,3: Td = 300 µm;

Oberfläche 55 -0,3: Td = 300 µm;

wir nehmen R a = 12,5 Mikrometer aus der Standardreihe.

Oberfläche Æ 9h15: Td = 580 µm;

wir nehmen R a = 25 μm aus der Standardreihe.

Die Rauheit der Oberflächen der Keilnut wird im Bereich von R a = 3,6 ... 12,5 Mikrometer angenommen, wobei große Werte dem Nutgrund entsprechen.

3.2 Toleranzen für die Abweichung der Form und Lage von Oberflächen werden ebenfalls durch ein Näherungsverfahren bestimmt

3.2.1 Berechnung von Toleranzen für Abweichungen von Rundheit und Zylindrizität von Oberflächen

Oberfläche Æ 45k6: Td = 16 µm;

T μm nehmen wir T = 4 μm aus der Standardreihe.

T μm, wir nehmen T = 4 μm.

Oberfläche Æ 50n7: Td = 25 µm;

T μm, wir nehmen T = 6 μm.

Oberfläche Æ 25r7: Td = 21 µm;

T μm, wir nehmen T = 6 μm.

3.2.2 Rundlauftoleranz der Fläche relativ zur AB-Fläche

Oberfläche Æ 50n7:

T mm, wir nehmen T = 0,02 mm;

Oberfläche Æ 25r7:

T mm, wir nehmen T = 0,02 mm;

3.2.3 Die Toleranz für die Abweichung von der Rechtwinkligkeit der Stirnfläche der Fläche Æ50 -0,3 für die Lagerbefestigung ist abhängig von der Maßtoleranz für die Lagerbreite

T μm, wir nehmen T = 6 μm.

T μm, wir nehmen T = 120 μm.

3.2.4 Toleranz für Symmetrieabweichung der Passfedernutanordnung

T μm, wir nehmen T = 120 μm,

3.2.5 Toleranz für Parallelitätsabweichung der Passfedernut

T // μm, wir nehmen T // = 120 μm.

wobei T B - bei der Bestimmung der Rechtwinkligkeitstoleranz die Toleranz für die Breite des Lagers ist; Bei der Ermittlung der Toleranz für die Abweichung von der Symmetrie der Flanken der Passfedernut ist dies die Toleranz für die Breite der Wellennut.

Zeichnen Sie eine Skizze der Welle

4. Toleranzen und Passungen von Keil- und Keilverbindungen.

4.1 Schlüsselverbindungen.

Ausgangsdaten: d = 35 mm, Anschlussart 3 (dichte Verbindung).

Gemäß GOST 23360-78 wählen wir die Grundabmessungen der Verbindung aus:

b = 10 mm, h = 8 mm;

Die Tiefe der Nut der Welle bzw. der Hülse: t 1 = 5 mm, t 2 = 3,3 mm;

Ausführungsart 1;

Schlüssellänge l = 50 mm;

Schlüsselbezeichnung: Schlüssel 1-10 ĥ 8 ĥ 50 GOST 23360-78.

Anwendungsbedingungen - dicht, gekennzeichnet durch die Wahrscheinlichkeit, bei der Verbindung der Keile mit beiden Nuten ungefähr die gleiche kleine Störung zu erhalten; Die Montage erfolgt durch Pressen, es wird für seltene Demontage und reversible Belastungen verwendet.

Weisen Sie für einen bestimmten Verbindungstyp Toleranzfelder für kodierte Verbindungsteile zu:

Wellentoleranz s6,

Lochtoleranz H7,

Schlüsselweitentoleranz b - h9,

Schlüsselhöhentoleranzfeld h - h11,

Schlüssellängentoleranz l - h14,

Toleranzfeld der Nutbreite auf der Welle und in der Hülse - P9,

Die maximalen Abweichungen ermitteln wir anhand der Norm für glatte Fugen:

Wellendurchmesser 35

Buchsendurchmesser 35

Tastenbreite 10

Schlüsselhöhe 8

Schlüssellänge 50

Nutbreite auf Welle 10

Nutbreite in der Hülse 10

Wellennuttiefe

Tiefe der Hülsennut

Wir bauen Schemata für die Lage der Toleranzfelder (Abbildung 4.1).

4.2 Gerade Spline-Verbindung

Ausgangsdaten: b-6 ĥ 28H11 / ≥ 26,7 ĥ 32H12 / a11 ĥ7F8 / js7 GOST 1139-80

Gerade Keilwellenverbindung: Zentrierung an den Flanken der Zähne b;

Zentrierdurchmessertoleranz D = 32 mm

H12 - Buchsen,

die Anzahl der geradseitigen Splines 6;

Innendurchmesser des Anschlusses d = 28 mm;

Schlitzbreite b = 7 mm,

Toleranzfeld der Breite des Keils der Hülse F8,

js7-Wellenschlitzbreite-Toleranzfeld.

Die Zentrierung entlang b wird verwendet, wenn keine besondere Ausrichtungsgenauigkeit erforderlich ist, wenn erhebliche Drehmomente übertragen werden, wenn große Lücken zwischen den Mantelflächen von Welle und Hülse nicht akzeptabel sind; der einfachste und wirtschaftlichste Weg.

Nach GOST 1139-80 vergeben wir die Toleranzfelder von Hülse und Welle für den nicht zentrierenden Durchmesser:

Buchsen H11,

die maximale Wellenabweichung für den nicht zentrierenden Durchmesser d beträgt nicht weniger als 26,7 mm.

Die Werte der maximalen Abweichungen der Durchmesser und Breite des geraden Splines:

Für b-6 Buchse ĥ 28H11 ĥ 32H12 ĥ7F8 GOST 1139-80

Zentrierdurchmesser;

nicht zentrierender Durchmesser;

Nutbreite;

Für Welle b-6 ĥ ≥ 26,7 ĥ 32a11 ĥ7js7 GOST 1139-80

Zentrierdurchmesser;

nicht zentrierender Durchmesser mm;

Nutbreite;

Wir bauen Schemata für die Lage der Toleranzfelder (Abbildung 4.2).

4.3 Evolventen-Spline-Verbindungen

Ausgangsdaten: 48 ĥ H7 / h6 ĥ 2 GOST 6033-80

Nenndurchmesser D = 48 mm,

Modul m = 2 mm,

Art der Zentrierung am Außendurchmesser,

Toleranzfeld des Außendurchmessers der Welle d a - h6.

Das Zentrieren auf den Außendurchmesser D ist technisch am weitesten fortgeschritten, da in diesem Fall das Räumen als letzte Bearbeitung der Bohrung und das Schleifen bei der Bearbeitung der Welle durchgeführt wird. Diese Zentrierung wird bei Teilen mit einer ungehärteten Bohrung verwendet.

Ermitteln Sie nach GOST 6033-80 die fehlenden Parameter der Evolventenverbindung:

Zähnezahl Z = 22;

Teilungsdurchmesser:

Durchmesser des Keilwellenhohlraums

Innendurchmesser der Hülse

Wir belegen das Toleranzfeld für die Breite des Buchsenhohlraums e - 9H, das Toleranzfeld für die Dicke des Wellenzahns S - 9d: Passung 9H / 9d.

Toleranzfeld von Hülse und Welle für den nicht zentrierten Durchmesser bei flacher Form des Hohlraumbodens: für Hülse D a - H11, für Welle d f - h16, Passung H11 / h16.

Die Werte der maximalen Abweichungen von Durchmessern, maximale Abweichungen an den seitlichen Seiten der Zähne:

Für Buchse 48 ĥ H7 ĥ 2 GOST 6033-80:

Zentrierdurchmesser;

Hohlraumbreite

e - 9H: ES = + 71μm;

EJ e = + 26 µm;

Für Welle 48 h6 ĥ 2 GOST 6033-80:

Zentrierdurchmesser;

Zahndicke

S - 9d: es = -44 µm;

ese = -70 µm;

Wir bauen Schemata für die Lage der Toleranzfelder (Abbildung 4.3).

Literatur

1. Markov N.N., Osipov V.V., Shabalina M.B. Standardisierung der Genauigkeit im Maschinenbau: Lehrbuch. für den Maschinenbau. Spezialist. Universitäten. / Ed. Yu.M. Solomentsev. - 2. Aufl., Rev. und hinzufügen. - M.: Höher. Schule; Verlagszentrum "Akademie", 2001. - 335 S.: Abb.

2. Yakushev A.I. ua Austauschbarkeit, Standardisierung und technische Messungen: Lehrbuch für Fachhochschulen / А.I. Yakushev, L. N. Worontsov, N. M. Fedotow. - 6. Aufl., Rev. und hinzufügen. - M.: Maschinenbau, 1987.-- 352 S.: Ill.

3. V. I. Anurjew "Handbuch eines Konstrukteurs-Maschinenbauingenieurs": in 3 Bänden - 8. Auflage: -M.: Maschinenbau, 2001.

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Sibirische staatliche Luft- und Raumfahrtdie UniversitätIhnen. Akademiker m.F.Reshetneva

Abteilung des UKS

Kursarbeit für den Kurs

« Standardisierung der Genauigkeit im Maschinenbau»

Optionsnummer 14

Vollendet: Schüler

Vom Lehrer geprüft:

Krevina T. E.

Krasnojarsk 2008

Einführung 3
4
1.1 Normierung von Presspassungen 4
1.2 Übergangslandungen 7
11
3. Die Wahl der Landungen für die Spline-Verbindung 15
4. Zahngelenke 18
5.Berechnung von Maßketten 21
5.1 Berechnung nach der Methode der vollständigen Austauschbarkeit 21
5 .2 24
Referenzen 28

Einführung

Der Maschinenbau ist die wichtigste Leitbranche. Aber auch in anderen Bereichen wie Wissenschaft, Kultur, Bildung, Ver- und Entsorgung spielt der Maschinenbau eine ebenso wichtige Rolle Gehäuse... Die Menschheit wächst und entwickelt sich und liefert damit Nahrung für die Entwicklung des Maschinenbaus und die Erweiterung seines Angebots. Der Schwerpunkt liegt heute auf der Elektrifizierung sowie der Mechanisierung und Automatisierung von Produktion und Arbeit, im Allgemeinen wird alles getan, um die körperliche Arbeit des Menschen zu erleichtern.

Die Lehrveranstaltung zur Lehrveranstaltung „Normalisierung der Genauigkeit im Maschinenbau“ ist die erste eigenständige Konstruktionsarbeit eines Studierenden. Die Kursarbeit ermöglicht Ihnen, die in den Vorlesungen dargelegten theoretischen Grundlagen des Kurses zu festigen, vermittelt die Fähigkeiten zum Umgang mit Referenzmaterial, ESKD-Normen, macht die Studierenden mit den wichtigsten Arten von Berechnungen vertraut.

Einen wichtigen Platz in der Studienarbeit nehmen Fragen im Zusammenhang mit der Gewährleistung der Genauigkeit austauschbarer Teile von Montageeinheiten ein. Die Genauigkeitsstandards für die Austauschbarkeit aller Arten von Verbindungen sind geregelt einheitliches System Toleranzen und Anlandungen (ESVP).

Ziel Seminararbeit- die Fähigkeit zu vermitteln, die Genauigkeit von Teilen und Baugruppen und die Fähigkeiten ihrer Bezeichnung in den Zeichnungen zuzuordnen.

Im Rahmen der Kursarbeit werden die Grundnormen für Toleranzen und Passung typischer Passungen erarbeitet, Fragen der Maßkontrolle und technische Anforderungen besprochen.

1. Glatte zylindrische Gelenke

1. 1 Standardisierung von Landungen mit Interferenz

Nennweite des Anschlusses, mm …………………………… ..75;

Maximale begrenzende Störung N max p, Mikrometer ………………………… 80;

Mindestendfestigkeit N min p, µm ……………………… ..60.

Der berechnete Nenndurchmesser d = 75 mm entspricht der Serie Ra40 und muss nicht abgerundet werden.

Bestimmen Sie die durchschnittliche Dichtheit der in der Aufgabenstellung angegebenen Grenzdichtheit:

wobei N max p und N min p die berechneten Grenzinterferenzdaten im Problem sind, µm.

Entsprechend der durchschnittlichen Dichtheit wählen wir die Passung in einem beliebigen System (Wellensystem oder Lochsystem) nach Tabelle 5 und schreiben die tabellarische Dichtheit N max T = 72 µm und N min T = 40 µm der gewählten Passung aus.

wobei N max T und N min T die tabellarische Endfestigkeit µm sind.

Die tabellarische durchschnittliche Dichtheit liegt nahe der berechneten und entspricht der Passung im Lochsystem

Die Abweichungen für die Toleranzfelder von Bohrung und Welle ermitteln wir nach Tabelle 6, 9, 14.

Wir schreiben die kombinierte Bezeichnung der Landung mit Abweichungen auf

Wir erstellen das Layout der Toleranzfelder der ausgewählten Passung. Wir geben die Dichtheit an. Abweichungen vom Toleranzdiagramm werden in Mikrometern angegeben.

Abb. 1 . Interferenzanpassungstoleranzfelder

Wir berechnen die maximale und minimale Dichtheit (Prüfung) für die gewählte Passung nach dem Schema der Toleranzfelder nach den Formeln:

wo ES, es, EI, ei- obere und untere Abweichung der Bohrung bzw. des Schafts.

Die erhaltene endgültige Dichtheit stimmt mit der tabellarischen maximalen Dichtheit überein.

Bestimmen Sie die Wellentoleranz und die Bohrungstoleranz:

Die Passung ist so gewählt, dass bei ungleichen Wellen- und Bohrungstoleranzen eine größere Toleranz an der Bohrung entsteht.

Reis. 2 . Anschlussskizze

TN = TD + Td = Nmax -Nmin = 72-40 = 32

Die Unbeweglichkeit der Verbindung unter Last ist nicht gewährleistet.

1. 2 Übergangspositionki

Gegeben:

Nominal di Anschlussgröße ………………………………… 209 mm;

Maximale ultimative Dichtigkeit N Achtung …………………………… 40 Mikrometer;

Maximaler Grenzspalt S nb ………………….. …… ........ 14 Mikrometer

Lösung:

1) Runden wir den angegebenen Anschlussdurchmesser auf einen Wert von 210 mm, entsprechend der Ra40-Serie nach GOST 6636-69

2) Tabellenwerte der Übergangslandungen:

N nm = - S nb N nb = 40 Mikrometer N nm = -14 Mikrometer

Diese Werte entsprechen der Passung im Wellensystem

3) Grenzabweichungen von Bohrung und Welle:

210 210 h5

4) Anordnung der Toleranzfelder in der Bepflanzung:

S nb = ES - ei S nb = -8 - (-20) = 12 Mikrometer

S nm = EI - es S nm = -37 - 0 = - 37 μm

S nm = - N nb N nb = 37 Mikrometer

Die Tabellenwerte von Spiel und Dichtheit stimmen mit den angegebenen überein

Reis. 3 . Toleranzgrenzen für Übergangspassung

5) Vollständige Bezeichnung der Landung:

6) Übergangspassungstoleranz:

T (S, N) = TD + Td

T (S, N) = (-0,008 - (- 0,037)) + (0 - (- 0,02)) = 0,029 + 0,02 = 0,049 µm

7) Die Bohrungstoleranz ist größer als die Wellentoleranz, d. h. die Bohrung ist weniger genau als die Welle.

9) Berechnungen zur Konstruktion einer Gaußschen Kurve:

a) Standardabweichung der Landung:

b) die Streuzone der Störspalte und die maximale Ordinate:

c) relative Abweichung:

tatsächliche Abweichung der Ordinate spielfrei

d) die wahrscheinliche Anzahl von Paaren mit einer Lücke:

e) die wahrscheinliche Anzahl der Interferenzpartner:

10) Gaußsche Kurve:

Entlang der y-Achse verschieben wir die Anzahl der Konjugationen, d.h. Anzahl der Landungen.

Auf der x-Achse - die Streuung von Lücken oder Dichtheit. Auf dieser Kurve entspricht die Mitte der Podestgruppierung der Podestmitte N vgl.

Reis. 4 . Gaußsche Kurve

Auf Distanz x= 12,5 µm von der Mitte der Gruppierung ist die Ordinate, die der Nullinterferenz (Spiel) entspricht. Lassen Sie uns vereinbaren, diese Ordinate links von der Mitte der Gruppierung zu zählen, wenn die Übergangspassung ein mittleres Spiel hat, und rechts bei Übermaß. Die gesamte Fläche unter der Kurve, begrenzt durch die Ordinate durch das Streuintervall R, entspricht der Gesamtzahl der Matten einer bestimmten Landung, d.h. die Wahrscheinlichkeit liegt zwischen 1 und 100 %. Die Wahrscheinlichkeit von Interferenzverknüpfungen entspricht dem schattierten Bereich links, mit einer Lücke - dem schattierten Bereich rechts.

2. Berechnung der Landungen für Wälzlager

Gegeben:

Lager 97516, Genauigkeitsklasse 60, Innenring umlaufend, Radialbelastung 30.000 N, mäßig, vibrationsarm, Axialbelastung 10.000 N, = 0,6

Lösung:

1) Lagertyp: Kegelkugellager, zweireihig, leichte Serie.

Abmessungen: d = 80 mm, D = 140 mm, T = 80 mm,

Der Innenring dreht sich, ist also umlaufbelastet.

2) Die Welle ist massiv, der Körper ist dünnwandig, wie die Übersetzungen angegeben sind

3) Radiale Belastungsintensität:

a) R = 30.000 N, radiale Belastung

b) b = 0,08 m, Ringbreite

c) ist ein von der Art der Last abhängiger Koeffizient. = 1

d) ist der Koeffizient unter Berücksichtigung der Abschwächung der Landestörung mit einer Hohlwelle oder einem dünnwandigen Körper. = 1,1, da in der Aufgabe eine Vollwelle und ein dünnwandiger Körper gegeben sind. e) - der Koeffizient der ungleichmäßigen Verteilung der Radiallast R zwischen den Rollenreihen in zweireihigen Lagern. Berechnen Sie den Ausdruck

, dann = 2

f) berechnen:

4) Toleranzbereich für die Bohrung:

Eine Belastung von 825 und ein Außenringdurchmesser von D = 140 mm entspricht einem Toleranzfeld G. Da die Genauigkeitsklasse des Lagers je nach Zustand 6 ist, dann die Qualität für die Bohrung im Gehäuse 7 ist, schreiben wir G7

5) Toleranzbereich für umlaufenden Innenring:

Wellendurchmesser 80mm entspricht Wellenpassung k6

6) Abweichungen für Bohrungstoleranzfelder:

ES = + 54; EI = 14 μm

7) Abweichungen für einen umlaufend belasteten Ring:

es = 21; ei = 2 μm

8) Abweichungen für Toleranzfelder der Innen- und Außenringe eines Wälzlagers:

Für den Innenring: ES = 0; EI = -15μm

Für den Außenring: es = 0; ei = -12 μm

10) Passung für Innenring-Welle-Verbindung:

80, wobei L0 der Toleranzbereich des Innenrings ist (0 ist die Bezeichnung der Genauigkeitsklasse)

11) Podest für Verbindung "Loch im Körper - Außenring": 140, wobei l 0-Außenring-Toleranzbereich (0-Genauigkeitsklasse)

12) Anordnung der Toleranzfelder der Welle-Innenring-Verbindung:

13) Anordnung der Toleranzfelder für die Verbindung "Loch im Gehäuse - Außenring":

Da dreht sich der Körper nicht.

14) Skizze Gehäuse und Welle für Wälzlager:

3. Wahl NrSpline-Sediment

Bestimmen Sie die Art der Zentrierung, Genauigkeit und Passungsart für eine Spline-Verbindung.

Erstellen Sie ein Diagramm der Lage der Toleranzfelder mit Angabe von Abweichungen, bestimmen Sie die Grenzmaße aller Gegenelemente.

1) Keilwellenzahl Z = 10, Innendurchmesser d = 72, Außendurchmesser D = 82

2) Zahnbreite (Schlitz) b = 12 mm, kleinster Innendurchmesser D 1 = 67,4 mm, Serie - mittel.

3) Art der Zentrierung: Zentrierung auf b (Flanken der Zähne)

4) Laut Tabelle. 3.1 Wir suchen den Fit für den Zentrierparameter b .

Da die Verbindung beweglich ist, wählen wir eine Passung mit Spiel

5) Für nicht zentrierende Durchmesser D und D Wählen Sie Podeste 5, gemäß Tabelle. 3.4.] Für D - , für Innendurchmesser D: für Ärmel h 11, und für die Welle finden wir die Toleranz D - D 1.

6). Lassen Sie uns anhand der Tabelle Abweichungen für alle Parameter finden. 6, 7, 12.

Pro n 12S = +350 Mikron ; EI= 0 (D = 82 mm)

Pron 11 ES = + 190 Mikron , Eich= 0 (d = 72 mm);

Pro F8 S = +43 Mikron ; EI= +16 (B =12 mm)

Pro F 87 eS = - 16 Mikron ; eich = - 43 Mikron (B =12 mm);

Proein11 es = -380 Mikron ; ei = -600 Mikron (D = 82 mm);

für den Innendurchmesser der Welle finden wirD - D 1 = 72-67,4 = 4,6 mm = 4600 Mikrometer.

7) Wir bauen die Layouts der Toleranzfelder:

8) Schreiben wir uns die übliche Bezeichnung der im Problem gegebenen Spline-Verbindung mit den entsprechenden Stegen auf.

wo B - Art der Zentrierung; 10 - Zähnezahl 72 - Innendurchmesser der Verbindung. Landung in der Bezeichnung wird nicht angebracht, da im Nenner kein Toleranzfeld vorhanden ist; 82 - Außendurchmesser der Verbindung;

Passend für den Außendurchmesser des Gelenks; 12 - Zahnbreite (Keilverzahnung);

Passend für Schlitzbreite.

Die Bezeichnungen für Zahnwelle und Zahnhülse notieren wir separat

Hülsenbezeichnung

In dieser Bezeichnung ist der Innendurchmesser D = 72 mm das Toleranzfeld der Durchführung ist angebracht h 11.

Wellenbezeichnung.

4. Zahngelenke

Zahnradtyp - zylindrisch, geradlinig, unkorrigiert. Parameter : m =4, Z 1 = 60, Z 2 = 35. Zweck - Flugzeugräder.

1. Je nach Zweck des Zahnradgetriebes stellen wir fest, dass der Kontakt der Zähne und das Seitenspiel eine Gruppe von Indikatoren für die Laufruhe sind, die größter Wert für diese Übertragung (siehe Unterabschnitt 4.1 3).

2. Bestimmen Sie den Genauigkeitsgrad für die ausgewählte Gruppe von Indikatoren gemäß der Tabelle. 24 5. Schreiben wir die Umfangsgeschwindigkeit aus derselben Tabelle heraus.

Der Genauigkeitsgrad für die Gruppenglätte beträgt 6, die Umfangsgeschwindigkeit beträgt 15 m / s.

3. In diesem Problem weisen wir für die Gruppen der Genauigkeit und des Kontakts der Zähne die gleichen Genauigkeitsgrade zu, einen niedrigeren als für die Gruppe Glätte, dh der Genauigkeitsgrad beträgt 7.

4. Aus dem Wert der Umfangsgeschwindigkeit bestimmen wir die Kupplungsart, wobei berücksichtigt wird, dass bei langsam laufenden Getrieben das kleinste und bei schnell laufenden Getrieben das größte Seitenspiel vergeben wird.

Bei dieser Aufgabe erfolgt die Übertragung mit hoher Geschwindigkeit, da die Geschwindigkeit 15 m / s beträgt , daher wählen wir die Art der Konjugation B

5. Verwenden der Tabelle. 4.1, dem Seitenspiel eine Toleranz zuweisen und die Abweichungsklasse angeben Mittelpunktabstand.

Seitenspieltoleranz -b, Achsabstandsabweichung Klasse -V.

6. Schreiben wir die Bezeichnung der Genauigkeit des Zahnradzylindergetriebes auf:

7-7-6 B GOST 1643-81,

wobei 7 der Genauigkeitsgrad des Kontakts der Zähne der Indikatoren ist; 7 - der Genauigkeitsgrad der Genauigkeitsgruppe; 6 - der Genauigkeitsgrad der Glättegruppe; B - Art der Paarung; B- seitliche Spieltoleranz.

7. Für eine Gruppe von Glätteindizes, die für ein gegebenes Zahnrad von größter Bedeutung ist, bestimmen wir die standardisierten Indizes. Wir schreiben die Indikatoren gemäß den Tabellen 28 und 29 1 aus. Dazu ist es notwendig, die Teilkreisdurchmesser der beiden Daten im Radproblem zu berechnen D 1 und D 2, die Breite jedes Ganges B 1 und B 2, Übertragungsmittenabstand a w. Die Breite des Zahnkranzes beträgt 1/3 des Teilungsdurchmessers.

Laut Tabelle. 28 5 Gesamtaufstandsfläche durch Zahnhöhe und -länge bestimmen, Toleranzen für Parallelität F, Achsversatz F ja und Zahnspannung F .

Die Gesamtkontaktfläche für den 6. Genauigkeitsgrad beträgt nicht weniger als 50 in der Höhe der Zähne und nicht weniger als 70 in der Länge der Zähne.

Zur Ermittlung der folgenden Kennzahlen berechnen wir die Flankendurchmesser D 1 und D 2 .

D 1 = mz 1 = 4 60 = 240 mm ;

D 2 = mz 2 = 4 35 = 140 mm

Zahnkranzbreite

B 1 = 1/3D 1 ;

B 2 = 1/3D 2 ;

B 1 = 80 mm ;

B 2 = 46,6 mm,

Für den 6. Genauigkeitsgrad F x 1 = 12 μm, F x 2 = 12 Mikrometer, F ja 1 = 6,3 µm; F ja 2 = 6,3 Mikrometer,

F 1 = 10 μm, F 2 = 10 Mikrometer.

Laut Tabelle. 29 5 schreiben wir die Werte der garantierten Seitenfreiheit auf J n Mindest und Achsabstandsabweichungen F ein. Berechnen Sie dazu den Achsabstand.

Kopplungstyp V, die Klasse des Achsabstands V, sein Wert gleich 190 mm, die Abweichung des Achsabstands F ein = ± 90 μm, entspricht garantiertem Seitenspiel J n Mindest = 185 Mikrometer.

Normen für die Laufruhe: kinematischer Fehler Mikrometer, Toleranz für den Profilfehler Mikrometer, maximale Abweichungen der Stufenmikrometer.

5 .Berechnung von Maßketten

5 .1 Zahlungmichdurch vollständige Austauschbarkeit

Gegeben:

;; ; ; ; ; ;

Lösung:

1) Nenngröße des Aufhängeglieds:

,

wo befindet sich ein? - schließender Link, A ich B hat eine zunehmende Größe, A ich UM - Verkleinerung, m- die Anzahl der steigenden Links, n - die Anzahl der konstituierenden Links.

Tabelle 1

Nennmaße der einzelnen Glieder, Ai, mm	Schließgliedtoleranz TA, μm	Toleranzeinheit, i μm	Bauteilverknüpfungstoleranzen, TAi, μm	Abmessungen der Glieder mit Abweichungen, mm
			tabellarisch	Angepasst

A 1 = 20 A2 = 20 A3 = 28 A4 = 25 A 5 = 25 A6 = 71 A 7 = 90		1.31 1.31 1.56 1.31 1.31 1.86 2.17	21 21 21 21 21 30 35		20 -0,0 21 20 -0,0 21 28 -0, 021 25 -0, 021 25 -0, 021 71 -0, 0 4 6 90 -0, 03 5

2) Durchschnittlicher Genauigkeitskoeffizient ein:

wobei TA die Toleranz des Schließglieds ist; ich- Toleranzeinheit; n- die Anzahl der konstituierenden Links.

Für diese Aufgabe ich 1 =ich 2 = 1,31 µm; ich 3 = 1,56 µm; ich 4 = i 5 = 1,31 ich 6 = 1,86μm; ich 7 = 2,17 µm; ich 8 = 3,23 µm.

3) Wir tragen die Toleranzeinheiten für die Größenintervalle in die Tabelle ein

4) Genauigkeitsgrad 7

5) Die Werte der Toleranzen der konstituierenden Glieder nach Qualität und Größe werden in die Tabelle eingetragen

6) Toleranzprüfung:

; μm;

Die Summe der Toleranzen der einzelnen Glieder ist geringer als die Toleranz des Schließglieds, daher ist eine Anpassung erforderlich.

In diesem Fall (wann? TA ich < ТА?) рекомендуется провести корректировку следующим образом. Поскольку вычисленное значение среднего коэффициента ein zwischen 7 und 8 Noten lag, kann dann ein Teil der Toleranzen bei 8 Noten genommen und damit erhöht werden? ich auf den gewünschten Wert.

Lassen Sie uns zum Beispiel den Abmessungen von A 6 Toleranzen mit der Güteklasse 8 zuordnen (siehe Tabelle 5.4).

In diesem Fall ist also TA 6 = 46? TA ich = 238 μm.

?TA ich < ТА? на 0.8 % , что находится в пределах допустимого.

7) Die Maße der Reduzierglieder mit Abweichungen sind in die Tabelle eingetragen. Da die Maße von bis abgedeckt sind, vergeben wir Abweichungen wie bei den Wellen.

8) Abmessungen des Vergrößerungsgliedes:

Wir betrachten die Abweichung des schließenden Glieds symmetrisch, d. h.

;

5 .2 Berechnung nach der theoretischen und probabilistischen Methode

Erstellen Sie ein Diagramm der Maßkette mit der Bezeichnung auf- und absteigender Größen. Analysieren und identifizieren Sie dazu abnehmende und zunehmende Größen.

Nennmaße, mm: ;; ; ; ; ; ; ...

Verteilungsgesetze A 1 = 3; Und 2 = 3; Und 3 = 2; Und 4 = 2; A 5 = 1; A6 = 1; A7 = 1; A8 = 1.

Schließgliedtoleranz TA = 240 µm.

1) Wir erstellen eine Tabelle, in die wir die Abmessungen der Glieder und die Zahlenwerte der Toleranzeinheiten der konstituierenden Glieder eintragen

Tabelle 2 .

Nennmaße der konstituierenden Glieder, mm	Schließgliedtoleranz TA, μm	Vertriebsgesetze	Toleranzeinheit, ich 2, μm	Bauteilverbindungstoleranzen TA ich, μm	Abmessungen der Glieder mit Abweichungen, mm

				Tabellarisch.	Angepasst

2) Der durchschnittliche Genauigkeitskoeffizient wird nach der Formel berechnet

wo ist der durchschnittliche Genauigkeitskoeffizient;

TA - Schließgliedtoleranz;

Koeffizient entsprechend dem Verteilungsgesetz;

Toleranzeinheit.

1-für das Gesetz der Normalverteilung;

2-für das Gesetz der gleichen Wahrscheinlichkeit;

3-für das Gesetz des Dreiecks.

3) Der Nenner des Ausdrucks für ein wird so aussehen:

Wenn wir die Werte der Toleranzen einsetzen, erhalten wir

4) Nach durchschnittlicher Genauigkeitsrate ein wir finden die Qualität (siehe Tabelle 5.3 3). Wählen Sie Klasse 9.

5) Entsprechend der Qualität und Abmessungen der Glieder ermitteln wir die Toleranzen für die Bestandteilsmaße (Tabelle 5.4 3) und tragen diese in die Tabelle ein.

6) Wir überprüfen die Formel

Die Summe der Toleranzen der konstituierenden Glieder darf um 5 ... 6% kleiner sein als die Toleranz des schließenden Gliedes, die unter diesen Bedingungen nicht erfüllt ist.

Anpassungen vornehmen. Dazu ordnen wir Toleranzen der Sorte 13 für die Größen A4, A 5 zu und tragen die Werte dieser Toleranzen in die Tabelle ein. Wir prüfen noch einmal.

Die Prüfung ergab, dass die Bedingung erfüllt war.

7) Wir haben die Maße mit Abweichungen in Tabelle 2 (außer dem aufsteigenden Link) mit folgende Regel: Abweichungen für alle erfassten Maße (wie bei Wellen) werden mit „minus“-Toleranzen belegt. Das sind die Maße A 1 ... A 7

Wir berechnen die Abweichungen für das aufsteigende Glied A8. Dazu ermitteln wir die durchschnittlichen Abweichungen für die abnehmenden Größen von A1 bis A7:

wo? Mit A - durchschnittliche Größenabweichung; ES EIN ich, ist die obere Grenzabweichung der Größe; EI EIN ich, ist die untere Grenzabweichung der Größe.

Die Berechnung erfolgt unter Berücksichtigung der Vorzeichen von Abweichungen in Mikrometern:

8) Für das schließende Glied (A?) setzen wir die obere Abweichung gleich der Toleranz und die untere gleich 0. ES EIN? = TA? = 1300 µm; EI EIN? = 0. Dann ist die durchschnittliche Abweichung für den schließenden Link

Die mittlere Abweichung für die zunehmende Größe A 8 ergibt sich aus der Gleichung

wo C Ay m . - die Summe der durchschnittlichen Abweichungen der abnehmenden Links;

C Aym = (–75) × 2 + (–125) + (–230) × 2 + (–175) + (–200) = –1110 Mikrometer;

C A 8 = – 1110 + 650 = – 460 Mikrometer.

9) Die obere und untere Abweichung für die zunehmende Größe A 8 werden aus folgenden Gleichungen bestimmt:

E S A8 = C A8 + 1 / 2TA8; Eich A8 = C A8 - 1 / 2TA8.

Die tabellarische Toleranz für A 8 ist aus Tabelle 2 entnommen. Dann

die berechneten Werte der Abweichungen des Links sind:

ES A 8 = -460 + 1/2570 = -175 Mikrometer; Eich A 8 = – 460 – 1/2570 = – 745 Mikrometer.

Schreiben wir uns die Größe A 8 mit den berechneten Abweichungen in Tabelle 2 auf.

Die nach der Methode der vollständigen Austauschbarkeit berechneten Toleranzen sind weniger streng, dh die Genauigkeit ist geringer als bei der Berechnung nach der Methode.

Referenzliste

1. Toleranzen und Landungen: Handbuch: Um 2 Uhr / M.А. Paley, A. B. Romanov, V. A. Braginski. -8. Aufl., Rev. und hinzufügen. -SPb.: Maschinenbau, 2001. - Teil 1.

2. Toleranzen und Passform: Handbuch: Um 2 Uhr / V.D. Myagkov, M. A. Paley, A. B. Romanov, V. A. Braginski. -8. Aufl., Rev. und hinzufügen. -SPb.: Maschinenbau, 2001. - Teil 2.

3. Messtechnik, Standardisierung und Zertifizierung: Methodische Hinweise zur Durchführung einer Hausarbeit für Studierende technischer Fachrichtungen einer bestimmten Ausbildungsform / Comp.: Belik G.I., Pshenko E.B.; SibGAU - Krasnojarsk, 2003.

4. Messtechnik, Standardisierung und Zertifizierung: Handouts zur Durchführung von Studienleistungen für Studierende aller Bildungsformen / Comp.: Belik GI, Pshenko EB; CAA-2002.

5. Standardisierung der Genauigkeit im Maschinenbau. Sammlung von Referenzmaterialien / Comp. G.I.Belik. - Krasnojarsk: CAA, 1998 ..

1 Standardisierung der Genauigkeit von Längenmaßen

1.1 Abmessungen, Abweichungen, Toleranzen

Landetyp

Landetoleranz

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Einführung

Ziel Seminararbeit- die Fähigkeit zu vermitteln, die Genauigkeit von Teilen und Baugruppen und die Fähigkeiten ihrer Bezeichnung in den Zeichnungen zuzuordnen.

Im Rahmen der Kursarbeit werden die Grundnormen für Toleranzen und Passung typischer Passungen erarbeitet, Fragen der Maßkontrolle und technische Anforderungen besprochen.

1. Glatte zylindrische Gelenke

1. 1 Standardisierung von Landungen mit Interferenz

1. 2 Übergangspositionki

Gegeben:

Nominal di Anschlussgröße ………………………………… 209 mm;

Maximale ultimative Dichtigkeit N Achtung …………………………… 40 Mikrometer;

Maximaler Grenzspalt S nb ………………….. …… ........ 14 Mikrometer

Lösung:

1) Runden wir den angegebenen Anschlussdurchmesser auf einen Wert von 210 mm, entsprechend der Ra40-Serie nach GOST 6636-69

2) Tabellenwerte der Übergangslandungen:

N nm = - S nb N nb = 40 Mikrometer N nm = -14 Mikrometer

Diese Werte entsprechen der Passung im Wellensystem

3) Grenzabweichungen von Bohrung und Welle:

210

210 h5

4) Anordnung der Toleranzfelder in der Bepflanzung:

S nb = ES - ei S nb = -8 - (-20) = 12 Mikrometer

S nm = EI - es S nm = -37 - 0 = - 37 μm

S nm = - N nb N nb = 37 Mikrometer

Die Tabellenwerte von Spiel und Dichtheit stimmen mit den angegebenen überein

2. Berechnung der Landungen für Wälzlager

Gegeben:

Lager 97516, Genauigkeitsklasse 60, Innenring umlaufend, Radialbelastung 30.000 N, mäßig, vibrationsarm, Axialbelastung 10.000 N, = 0,6

Lösung:

1) Lagertyp: Kegelkugellager, zweireihig, leichte Serie.

Abmessungen: d = 80 mm, D = 140 mm, T = 80 mm,

Der Innenring dreht sich, ist also umlaufbelastet.

2) Die Welle ist massiv, der Körper ist dünnwandig, wie die Übersetzungen angegeben sind

3) Radiale Belastungsintensität:

a) R = 30.000 N, radiale Belastung

b) b = 0,08 m, Ringbreite

c) ist ein von der Art der Last abhängiger Koeffizient. = 1

, dann = 2

f) berechnen:

4) Toleranzbereich für die Bohrung:

Eine Belastung von 825 und ein Außenringdurchmesser von D = 140 mm entspricht einem Toleranzfeld G. Da die Genauigkeitsklasse des Lagers je nach Zustand 6 ist, dann die Qualität für die Bohrung im Gehäuse 7 ist, schreiben wir G7

5) Toleranzbereich für umlaufenden Innenring:

Wellendurchmesser 80mm entspricht Wellenpassung k6

6) Abweichungen für Bohrungstoleranzfelder:

ES = + 54; EI = 14 μm

7) Abweichungen für einen umlaufend belasteten Ring:

es = 21; ei = 2 μm

8) Abweichungen für Toleranzfelder der Innen- und Außenringe eines Wälzlagers:

Für den Innenring: ES = 0; EI = -15μm

Für den Außenring: es = 0; ei = -12 μm

10) Passung für Innenring-Welle-Verbindung:

80, wobei L0 der Toleranzbereich des Innenrings ist (0 ist die Bezeichnung der Genauigkeitsklasse)

11) Podest für Verbindung "Loch im Körper - Außenring": 140, wobei l 0-Außenring-Toleranzbereich (0-Genauigkeitsklasse)

12) Anordnung der Toleranzfelder der Welle-Innenring-Verbindung:

13) Anordnung der Toleranzfelder für die Verbindung "Loch im Gehäuse - Außenring":

3. Wahl NrSpline-Sediment

4. Zahngelenke

5 .1 Zahlungmichdurch vollständige Austauschbarkeit

Gegeben:

;; ; ; ; ; ;

Lösung:

1) Nenngröße des Aufhängeglieds:

,

wo befindet sich ein? - schließender Link, A ich B hat eine zunehmende Größe, A ich UM - Verkleinerung, m- die Anzahl der steigenden Links, n - die Anzahl der konstituierenden Links.

Tabelle 1

A 1 = 20

A2 = 20

A3 = 28

A4 = 25

A 5 = 25

A6 = 71

A 7 = 90

1.31

1.31

1.56

1.31

1.31